att.AYXPAztJnptD9KpRtjW3EU6AWxI03a8ZtaH28WQ8WFM.pdf

PRZEPISANE: 1.jpg 2.jpg 3.jpg 4.jpg 362819…..jpg 362876…..jpg plik WMiUzSE_egzamin_2020 WMEzUE_Egzamin_dzienny_2019.pdf WMEzUE_Egzamin_2016_przykłady WMEzUE_Egzamin_dzienny_2018 W TRAKCIE PRZEPISYWANIA: 1. Powodem bardzo niskiej dopuszczalnej zawartosci skladowej przeciwnej napiecia...

PRZEPISANE: 1.jpg 2.jpg 3.jpg 4.jpg 362819…..jpg 362876…..jpg plik WMiUzSE_egzamin_2020 WMEzUE_Egzamin_dzienny_2019.pdf WMEzUE_Egzamin_2016_przykłady WMEzUE_Egzamin_dzienny_2018 W TRAKCIE PRZEPISYWANIA: 1. Powodem bardzo niskiej dopuszczalnej zawartosci skladowej przeciwnej napiecia w sieciach elektroenergetycznych rozdzielczych (2%UN) sa: a) duze straty mocy od skladowej przeciwnej napiecia w kondensatorach kompensacyjnych b) duze straty mocy od skladowej przeciwnej napiecia w transformatorach trojfazowych >>>c) duze straty mocy od skladowej przeciwnej napiecia w maszynach pola wirujacego d) duze straty mocy od skladowej przeciwnej napiecia w przemiennikach czestotliwosci 2. Wspolczynnik THD zdefiniowany jest nastepujaco (tutaj dla pradu): a) THD = sqrt(suma od h=1 do h=40(Ih^2)/I1 >>>b) THD = sqrt(suma od h=2 do h=40(Ih^2)/I1 c) THD = sqrt(suma od h=2 do h=40(Ih)/I1 d) THD = sqrt(suma od h=1 do h=40(Ih)/I1 3. Aby przy obecnosci wyzszych harmonicznych w przebiegach napiecia i/lub pradu moc czynna z nimi zwiazana byla niezerowa, wystarczy zeby: >>>a) harmoniczna o danym numerze istniala zarowno w przebiegu napiecia, jak i pradu b) harmoniczna o danym numerze istniala tylko w napieciu c) harmoniczna o danym numerze istniala tylko w pradzie d) ta moc czynna zawsze bedzie zerowa, bo wyzsze harmoniczne nie przenosza mocy czynnej 4. Na obecnosc wyzszych harmonicznych (5, 7, 11, 13,...) w napieciach sieciowych szczegolnie wrazliwe termicznie sa: >>>a) kondensatory kompensacyjne b) transformatory c) maszyny indukcyjne d) odbiory energoelektroniczne 5. Przez obciazeniowe straty podstawowe w transformatorach rozumie sie: a) straty mocy zmierzone podczas proby zwarcia, dla pradu o wartosci skutecznej i czestotliwosci znamionowe b) straty mocy zmierzone j.w., ale pomniejszone o straty dodatkowe w zelazie (pochodzace od strumieni rozproszen) c) calkowite, znamionowe straty mocy w transformatorze >>>d) straty mocy zwiazane z rezystancja stalopradowa uzwojen 6. Przez znamionowe straty dodatkowe w transformatorach rozumie sie: a) straty mocy zmierzone podczas proby zwarcia, dla pradu o znamionowej wartosci skutecznej i czestotliwosci >>>b) straty mocy zmierzone j.w., ale pomniejszone o straty zwiazane z rezystancja stalopradowa uzwojen c) calkowite, znamionowe straty mocy w transformatorze d) straty mocy zwiazane z rezystancja stalopradowa uzwojen dla pradu o znamionowejwartosci skutecznej 7. Prady zalaczania transformatorow dochodza szczytowo nawet do 10IN z powodu: >>>a) nasycania sie obwodu magnetycznego transformatora b) malej wartosci indukcyjnosci rozproszenia (zalaczanego) uzwojenia transformatora c) malej wartosci rezystancji (zalaczanego) uzwojenia transformatora d) stanow nieustalonych w uzwojeniach transformatora, jak w innych odbiorach RL 8. Przy magnesowaniu swobodnym transformatora trojfazowego: >>>a) prady trafa zawieraja 3. harmoniczne i strumien w rdzeniu jest sinusoidalny b) prady trafa zawieraja 3. harmoniczne i strumien w rdzeniu nie jest sinusoidalny c) prady trafa nie zawieraja 3. harmonicznych i strumien w rdzeniu jest sinusoidalny d) prady trafa nie zawieraja 3. harmonicznych i strumien w rdzeniu nie jest sinusoidalny 9. Straty dodatkowe w uzwojeniach transformatora dPCud, zaleza w nastepujacy sposob od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i od numeru harmonicznej: a) kwadratowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i liniowo od nr-u harmonicznej >>>b) kwadratowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harmonicznej c) liniowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harm. d) liniowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harm. 10. Straty dodatkowe w zelazie transformatora dPFed, zwiazane z wystepowanie pradow wirowych w rdzeniu i metalowych elementach konstrukcyjnych transformatora, wzniecanych przez strumienie rozproszen uzwojen, zaleza w nastepujacy sposob od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i od numeru harmonicznej: a) kwadratowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od numeru harmonicznej >>>b) kwadratowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i liniowo od nr-u harm. c) liniowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harm. d) liniowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harm. 11. Europejski wspolczynnik k, okreslajacy dopuszczalna obciazalnosc transformatora pradami odksztalconymi, dotyczy: a) transformatorow suchych >>>b) transformatorow olejowych c) zarowno transformatorow suchych, jak i olejowych d) autotransformatorow 12. Amerykanski wspolczynnik K, okreslajacy dopuszczalna obciazalnosc transformatora pradami odksztalconymi, dotyczy: >>>a) transformatorow suchych b) transformatorow olejowych c) zarowno transformatorow suchych, jak i olejowych d) autotransformatorow 13. Metoda przyblizona obliczania niesymetrycznych, sinusoidalnych stanow ustalonych transformatora trojfazowego, bazuje na przyjeciu w schematach zastepczych dla wszystkich skladowych symetrycznych (Zmi – impedancja magnesujaca, Zk – impedancja zwarcia trafa): a) Zmi = 0 >>>b) Zmi = nieskonczonosc c) Zk = 0 d) Zk = nieskonczonosc 14. Glowna metoda konstrukcyjna ograniczenia strat dodatkowych w transformatorach jest: a) skojarzenie strony obciazenia transformatora w zygzak b) redukcja znamionowej indukcji magnetycznej w rdzeniu c) zrownanie wysokosci uzwojenia pierwotnego i wtornego >>>d) wykonanie uzwojenia przewodami rownoleglymi z przeplotem 15. W transformatorze trojfazowym z rdzeniem trojkolumnowym reaktancja magnesujaca dla skladowej symetrycznej 0, w odniesieniu do reaktancji magnesujacej dla skladowej 1, wynosi: a) Xmi0 >> Xmi1 b) Xmi0 ~= Xmi1 >>>c) Xmi0 >>d) zwiera ona skladowa zerowa i 3. harmoniczne pradow, obecne w pradach trafa z powodu nieliniowosci obciazenia 17. Czynnikiem sprzegajacym odbiory zasilone z tego samego transformatora jest: >>>a) indukcyjnosc zwarcia transformatora b) indukcyjnosc magnesujaca trafo c) indukcyjnosc zwarcia sieci zasilajacej trafo d) zadne z wymienionych w a, b, c 18. Sumowanie po harmonicznych, obecne w definicji wspolczynnika HVF dla silnikow indukcyjnych, dotyczy: a) wszystkich harmonicznych (h = 1, 2, 3, 4, 5,....) b) harmonicznych nieparzystych (h = 1, 3, 5, 7,....) c) harmonicznych nieparzystych wyzszych (h = 3, 5, 7, 9,....) >>>d) harmonicznych nieparzystych wyzszych wirujacych (h = 5, 7, 11, 13,....) 19. Prad skladowej przeciwnej maszyny indukcyjnej, podczas jej normalnej pracy z predkoscia podsynchroniczna, jest nieproporcjonalnie duzy w stosunku do wartosci skladowej przeciwnej napiecia, obecnej w napieciu zasilajacym maszyne, poniewaz: a) poslizg wirnika wzgledem pola wirujacego skladowej zgodnej jest w przyblizeniu rowny 0 b) poslizg ten jest w przyblizeniu rowny 1 >>>c) poslizg ten jest w przyblizeniu rowny 2 d) poslizg ten jest w przyblizeniu rowny 3 20. Sieciowe tzw. filtry rezonansowe dzialaja w ten sposob, ze: a) zwieraja okreslone czestotliwosci napiec sieciowych >>>b) zwieraja okreslone czestotliwosci pradow sieciowych c) stanowia przerwe w sieci dla okreslonych czestotliwosci napiec sieciowych d) stanowia przerwe w sieci dla okreslonych czestotliwosci pradow sieciowych 21. W sytuacji zasilania silnika indukcyjnego napieciem zawierajacym subharmoniczne lub interharmoniczne mozna zastosowac zasade superpozycji i rozwazac prace maszyny w oparciu o schematy zastepcze dla poszczegolnych czestotliwosci, pod warunkiem: >>>a) braku wahan predkosci maszyny b) braku skladowych przemiennych w momencie elektromagnetycznym maszyny c) obecnosci tylko jednej czestotliwosci dodatkowej w napieciu zasilajacym maszyne d) obecnosci tylko jednej czestotliwosci dodatkowej w momencie elektromag. maszyny 22. Glownym zrodlem subharmonicznych i interharmonicznych w napieciu sieciowym sa: a) odbiory nieliniowe wlaczone do tej sieci b) zwarcia w tej sieci >>>c)wahania amplitudy napiecia d) odbiory niesymetryczne wlaczone do tej sieci 23. Prady pobierane z sieci trojfazowej przez typowy przemiennik czestotliwosci przeznaczony do zasilania silnika indukcyjnego sa pradami przerywanymi poniewaz: a) w czesci falownikowej przemiennika stosowana jest modulacja PWM napiec b) stopniem wejsciowym przemiennika jest szesciodiodowy mostek prostownikowy >>>c) w obwodzie pradu stalego przemiennika znajduje sie kondensator o duzej pojemnosci d) w obwodzie pradu stalego przemiennika znajduje sie dlawik o duzej indukcyjnosci4 24. Napedy indukcyjne z przemiennikami czestotliwosci z modulacja PWM moga powodowac bledne zadzialanie zabezpieczenia roznicowopradowego (przeciwporazeniowego), poniewaz takie przemienniki: a) pobieraja z sieci niesinusoidalny prad trojfazowy >>>b) generuja wysokoczestotliwosciowe prady pasozytnicze, plynace do przewodu ochronnego c) pobieraja z sieci niesymetryczny prad trojfazowy d) pobieraja z sieci prady w sposob nieciagly 25. Czestotliwosc rezonansowa wyjsciowego filtra LC przemiennika czestotliwosci z modulacja PWM (tzw. filtra sinusowego) powinna byc: a) wyraznie wieksza od czestotliwosci modulacji PWM b) rowna czestotliwosci modulacji PWM >>>c) wyraznie mniejsza od czestotliwosci modulacji PWM d) nie ma wyraznego zwiazku pomiedzy tymi dwoma czestotliwosciami 26. Celem stosowania wyjsciowego filtra ferrytowego (tzw. filtra common mode skladowej wspolnej) przemiennika czestotliwosci z modulacja PWM jest: a) eliminacja skladowej symetrycznej zerowej z napiec fazowych silnika >>>b) eliminacja skladowych wysokoczestotliwosciowych z napiec fazowych silnika c) eliminacja skladowej symetrycznej przeciwnej z napiec miedzyfazowych silnika d) eliminacja skladowych wysokoczestotliwosciowych z napiec miedzyfazowych silnika 27. Glownym celem stosowania wejsciowego filtra LC do przemiennika czestotliwosci z modulacja PWM jest: >>>a) poprawa ksztaltu pradow pobieranych przez przemiennik z sieci b) ograniczenie pradow zalaczania przemiennika c) eliminacja pradow wysokoczestotliwosciowych, generowanych przez przemiennik do przewodu ochronnego PE d) ochronna przemiennika przed przepieciami i wahaniami napiecia w sieci 28. Glownym celem "podwojnego" wyzerowania ekranu kabla, laczacego przemiennik z modulacja PWM z zasilonym silnikiem, jest: a) spelnienie wymogow ochrony przeciwporazeniowej - "podwojne" wyzerowanie wynika z na ogol duzej dlugosci kabla b) odprowadzenie do przewodu PE wysokoczestotliwosciowych pradow pasozytniczych >>>c) zapewnienie braku indukowanych napiec pasozytniczych (wysokoczestotliwosciowych) na ekranie kabla d) zapewnienie skutecznej ochrony przed generacja zaklocen radiowych przez kabel z odksztalconymi od sinusoidy napieciami i pradami 29. Modele generatorow synchronicznych tzw. hybrydowe (6-, 5-, 4-, 3-, 2 rzedu) sa wyprowadzone przy zalozeniu: >>>a) malych wahan predkosci wokol predkosci synchronicznej i malych wahan kata mocy b) tylko malych wahan predkosci wokol predkosci synchronicznej c) tylko malych wahan kata mocy d) malych wahan pradow maszyny, tj. braku w nich skladowych aperiodycznych 30. Rozruch asynchroniczny silnika synchronicznego grozi rezonansem w ukladzie mechanicznym sprzezonym z silnikiem, poniewaz: a) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci 50 Hz b) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci 100 Hz c) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci zmiennej z poslizgiem, w granicach od 0 do 50 Hz >>>d) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci zmiennej z poslizgiem, w granicach od 0 do 100 H 31. Powodem bardzo niskiej dopuszczalnej zawartosci skladowej przeciwnej napiecia w sieciach elektroenergetycznych rozdzielczych (2%) sa: a) duze straty mocy od skladowej przeciwnej w transformatorach trojfazowych >>>b) duze straty mocy od skladowej przeciwnej w maszynach pola wirujacego c) duze straty mocy od skladowej przeciwnej w kondensatorach kompensacyjnych d) zadne z wymienionych w punktach a, b, c 32. Wspolczynnik THD dla napiecia sluzy do okreslenia strat mocy, spowodowanych zasilaniem napieciem odksztalconym, w: a) transformatorach trojfazowych b) maszynach pola wirujacego c) kondensatorach kompensacyjnych >>>d) zadnych z wymienionych w punktach a, b, c 33. Wspolczynnik mocy (power factor) PDF = P/S dla sytuacji sinusoidalnego napiecia i odksztalconego od sinusoidy pradu przyjmuje postac (gdzie cos(fi1) to PF dla podstawowych harmonicznych pradu i napiecia, a THDI to wspolczynnik THD pradu): >>>a) PF = cos(fi1)/(sqrt(1+(THD1)^2)) b) PF = cos(fi1)/(sqrt(1+(THD1))) c) PF = cos^2(fi1)/(sqrt(1+(THD1)^2)) d) PF = cos^2(fi1)/(sqrt(1+(THD1))) 34. Przy magnesowaniu wymuszonym transformatora trojfazowego: >>>a) prad magnesujacy nie zawiera 3. harmonicznych, a zawiera je strumien magnetyczny w rdzeniu transformatora b) prad magnesujacy zawiera 3. harmoniczne, a strumien w rdzeniu nie zawiera c) prad magnesujacy nie zawiera 3. harmonicznych i strumien w rdzeniu rowniez nie d) prad magnesujacy zawiera 3. harmoniczne i strumien w rdzeniu rowniez zawiera 35. Amerykanski wspolczynnik K, okreslajacy dopuszczalna obciazalnosc transformatora pradami odksztalconymi, zostal stworzony przy uwzglednieniu: a) wynikow pomiarowych badan transformatorow przy ich obciazeniu pradami odksztalconymi od sinusoidy, a wiec na podstawie badan empirycznych >>>b) tylko strat dodatkowych w uzwojeniach dPCud c) tylko strat dodatkowych w zelazie dPFed d) zarowno strat dodatkowych w uzwojeniach dPCud, jak i w zelazie dPFed 36. Obecne w definicji wspolczynnika HVF (Harmonic Voltage Factor) dla silnikow indukcyjnych, sumowanie po harmonicznych, dotyczy: a) wszystkich harmonicznych (h = 1, 2, 3, 4, 5,....) b) harmonicznych nieparzystych (h = 1, 3, 5, 7,....) c) harmonicznych nieparzystych wyzszych (h = 3, 5, 7, 9,....) >>>d) harmonicznych nieparzystych wyzszych wirujacych (h = 5, 7, 11, 13,....) 37. W sytuacji zasilania silnika indukcyjnego napieciem zawierajacym wyzsze harmoniczne stosuje sie zasade superpozycji i rozwaza sie prace maszyny w oparciu o schematy zastepcze dla poszczegolnych harmonicznych, pod warunkiem: a) braku efektu wypierania pradow w pretach klatki wirnika b) braku skladowych przemiennych w momencie elektromagnetycznym maszyny >>>c) braku wahan predkosci maszyny d) obecnosci tylko jednej wyzszej harmonicznej w napieciu zasilajacym maszyne 38. Gdy silnik indukcyjny zasilony jest napieciem zawierajacym czestotliwosc subharmoniczna zgodna (fsh < 50Hz), to najwieksza obnizka sredniego momentu elektromagnetycznego maszyny w zakresie normalnych predkosci roboczych, wystepuje dla czestotliwosci subharmonicznej o wartosci: a) 25 - 50Hz b) 0 - 25Hz c) okolo 25Hz >>>d) < 15Hz3 39. Subharmoniczne o niskich czestotliwosciach (fsh < 15Hz) sa szczegolnie niebezpieczne termicznie dla maszyn indukcyjnych, poniewaz: a) maszyna rozwija momenty przemienne o duzej amplitudzie b) wystepuje szczegolnie silne nagrzewanie sie uzwojenia wirnika c) reaktancja indukcyjna maszyna dla tych czestotliwosci jest niska i glownym ograniczeniem wartosci pradu dla nich staje sie rezystancja faz stojana >>>d) w zakresie normalnych predkosci roboczych silnika wystepuje duza obnizka sredniego momentu elektromagnetycznego maszyny 40. W przypadku wystapienia wahan predkosci silnika zasilonego napieciem zawierajacym subharmoniczna zgodna o czestotliwosci fsh, w pradzie stojana pojawia sie dodatkowa czestotliwosc interharmoniczna fih o wartosci (f1 to czestotliwosc harmonicznej podstawowej): a) fih = f1 + fsh b) fih = f1 - fsh c) fih = 2*f1 - fsh >>>d) fih = 2*(f1 - fsh) 41. Dla sytuacji zasilania maszyny indukcyjnej napieciem zawierajacym interharmoniczne o czestotliwosciach 50Hz < fih < 100Hz nie ma wzoru okreslajacego dopuszczalna obciazalnosc momentem lub moca maszyny, z powodu: >>>a) niemoznosci stworzenia schematu zastepczego maszyny dla takich czestotliwosci b) mozliwych wahan predkosci silnika c) mozliwego pojawienia sie czestotliwosci subharmonicznych w pradach stojana d) niejasnych mechanizmow wzrostu strat mocy w wirniku klatkowym 42. W przypadku wystapienia wahan predkosci silnika zasilonego napieciem zawierajacym interharmoniczna zgodna o czestotliwosci fih, w pradzie stojana pojawia sie dodatkowa czestotliwosc subharmoniczna fsh o wartosci (f1 to czestotliwosc harmonicznej podstawowej): a) fsh = f1 - fih b) fsh = f1 + fih >>>c) fsh = 2*f1 - fih d) fsh = 2*f1 + fih 43. Czestotliwosc rezonansowa wyjsciowego filtra LC przemiennika czestotliwosci z modulacja PWM (tzw. filtra sinusowego) powinna byc: >>>a) przynajmniej 2 razy mniejsza od czestotliwosci modulacji PWM b) rowna czestotliwosci modulacji PWM c) przynajmniej 2 razy wieksza od czestotliwosci modulacji PWM d) nie ma wyraznego zwiazku pomiedzy tymi dwoma czestotliwosciami 44. Uklad AVR (Automatic Voltage Regulator) sterowania generatora pracujacego w systemie energetycznym sluzy do: a) sterowania wzbudzeniem, na podstawie sygnalow z regulatorow nadrzednych >>>b) sterowania moca bierna generatora c) tlumienia kolysan predkosci/mocy generatora d) regulacji napiecia na zaciskach generatora 45. Uklad PSS (Power System Stabilizer) sterowania generatora pracujacego w systemie energetycznym sluzy do: a) sterowania wzbudzeniem, na podstawie sygnalow z regulatorow nadrzednych b) sterowania moca bierna generatora >>>c) tlumienia kolysan predkosci/mocy generatora d) regulacji napiecia na zaciskach generatora 46. Przyczyna obecnosci dodatkowej czestotliwosci (zmiennej z poslizgiem maszyny) w pradzie rozruchowym (rozruch asynchroniczny) silnika synchronicznego jest: a) niesymetria klatki rozruchowej >>>b) niesymetria klatki rozruchowej i niesymetria („nietrojfazowosc”) uzwojenia wzbudzenia c) zwarcie na czas rozruchu uzwojenia wzbudzenia przez dodatkowa rezystancje d) brak zasilania wzbudzenia napieciem stalym podczas takiego rozruchu 47. W ukladzie sterowania wektorowego generatora MDZ, potrzebne do realizacji tego sterowania skladowe ortogonalne pradow uzyskuje sie poprzez: a) transformacje Clark mierzonych pradow fazowych stojana b) transformacje Clark mierzonych pradow fazowych wirnika c) transformacje Parka mierzonych pradow fazowych stojana, w oparciu o mierzone polozenie wirnika >>>d) transformacje Parka mierzonych pradow fazowych wirnika, w oparciu o mierzone:polozenie wirnika i faze napiecia stojan 48. Przyczyna generacji momentow przemiennych przez silnik synchroniczny jawnobiegunowy wykonujacy rozruch asynchroniczny jest: >>>a) niesymetria obwodu magnetycznego jawnoobiegunowego wirnika. b) niesymetria klatki rozruchowej c) niesymetria klatki rozruchowej i niesymetria (nietrojfazowosc) uzwojenia wzbudzenia d) uzlobkowanie stojana 49. Harmoniczne parzyste (2, 4,...) pojawiaja sie w pradach sieci trojfazowej skutkiem: >>>a) stanow nieustalonych odbiorow trojfazowych b) niesymetrii odbiorow trojfazowych c) nielinowosci odbiorow trojfazowych d) niesymetrii napiec sieci trojfazowej 50. Wspolczynnik THD nie nadaje się do okreslania dopuszczalnej termicznie obciazalnosci moca lub momentem maszyn elektrycznych, poniewaz: >>>a) wspolczynnik THD nie roznicuje swej wartosci w funkcji numeru harmonicznej b) ich obciazeniowe straty mocy od wyzszych harmonicznych prddu nie zaleza od kwadratow ich wartosci skutecznych c) ich obciążeniowe straty mocy od wyższych harmonicznych prądu nie mogą być liczone aż do 40-tej harmonicznej prądu (wg definicji THD) d) ich obciążeniowe straty mocy od wyższych harmonicznych prądu powinny być liczone z uwzględnieniem harmonicznych o wyższych numerach niż 40 51. Przepiecia wylaczeniowe transformatorow osiagaja bardzo duze wartosci gdy: >>>a) wylaczany jest prad magnesujacy transformatora b) wyłączany jest prąd obciążenia transformatora, c) wyłączany transformator połączony jest równolegle z baterią kondensatorów kompensacyjnych d) cosφ obciążenia transformatora jest indukcyjny 52. Obciazeniowe straty dodatkowe w uzwojeniach transformatora deltaPcud zaleza w nastepujacy sposob od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i od numeru harmonicznej: a) kwadratowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i liniowo od nr-u harmonicznej >>>b) kwadratowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harmonicznej c) liniowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harm. d) liniowo od wartosci skutecznych harmonicznych pradow i kwadratowo od nr-u harm. 53. Metoda uproszczona obliczania stanow niesymetrycznego obciazenia transformatora trojfazowego, bazuje na przyjeciu w schematach zastepczych dla wszystkich skladowych symetrycznych (Zk- impedancja zwarcia trafa, Zni – impedancja magnesujaca): a) ZK = 0 b) ZK= nieskon c) Zni= 0 >>>d) Zni=nieskon 54. Glownym czynnikiem sprzegajacym odbiory zasilone z tego samego transformatora jest: a) indukcyjnosc zwarcia sieci zasilajacej transformator b) indukcyjnosc magnesujaca transformatora >>>c) indukcyjnosc zwarcia transformatora d) żadne z wymienionych w a, b, c 55. Na biegu jalowym silnika indukcyjnego wskazanie amperomierza mierzacego jego prad stale waha się wokol pewnej wartosci. Wskazuje to na: a)uszkodzenie uzwojenia stojana silnika >>>b) uszkodzenie uzwojenia wirnika c) brak jednej fazy zasilania silnika (przerwa w jednym przewodzie zasilania silnika) d) uszkodzenie izolacji uzwojenia stojana 56. Podczas rozruchu silnika indukcyjnego klatkowego jego przyspieszenie wyra\nie spada w poblizu polowy predkosci synchronicznej. Wskazuje to na: a)uszkodzenie uzwojenia stojana silnika >>b) uszkodzenie uzwojenia wirnika c) brak jednej fazy zasilania silnika (przerwa w jednym przewodzie zasilania silnika) d) uszkodzenie izolacji uzwojenia stojana 57. Wzor Klossa jest nieuzyteczny do obliczania momentow od skladowej przeciwnej napiecia zasilania silnika indukcyjnego klatkowego, poniewaz: a) nie uwzglednia nasycenia glownego obwodu magnetycznego maszyny b) nie uwzglednia nasycenia obwodow magnetycznych strumieni rozproszen uzwojen silnika c) nie uwzglednia strat mocy w obwodzie magnetycznym maszyny >>>d)nie uwzglednia zjawiska wypierania pradow w prętach klatki wirnika 58. Przy zasilaniu silnika indukcyjnego napieciem zawierajacym subharmoniczne lub interharmoniczne mozna zastosować zasadę superpozycji i rozwazać pracę maszyny w stanie ustalonym w oparciu o schematy zastepcze dla poszczegolnych czestotliwości, pod warunkiem: >>>a)braku wahan predkosci maszyny b) braku skladowych przemiennych w momencie elektromagnetycznym maszyny c) obecnosci tylko jednej czestotliwosci dodatkowej w napieciu zasilajacym maszyne d) obecnosci tylko jednej czestotliwosci dodatkowej w pradzie maszyny 59. Glownym celem „podwojnego” wyzerowania ekranu kabla trojfazowego, laczacego przemiennik z modulacją PWM z zasilanym silnikiem, jest: a) spelnienie wymogow ochrony przeciwporazeniowej – „podwojne” wyzerowanie wynika z na ogol duzej dlugosci kabla b) odprowadzenie do przewodu PE wysokoczestotliwosciowych pradow pasozytniczych >>>c) zapewnienie braku indukowanych napiec pasozytniczych (wysokoczestotliwosciowych) na ekranie kabla d) zapewnienie skutecznej ochrony przed generacja zaklocen radiowych przez kabel z odksztalconymi od sinusoidy napieciami i pradami 60. Moc mechaniczna, ktora turbina wiatrowa uzyskuje z energii kinetycznej wiatru: a) wynosi okolo 20% dla kazdej turbiny wiatrowej b) wynosi okolo 50% dla kazdej turbiny wiatrowej c) dla najwiekszych jednostek wynosi ponad 90% >>>d)zalezy od wspolczynnika mocy, ktory jest charakterystyczny dla danego typu turbiny wiatrowej 61. Wyroznik szybkobieznosci turbiny jest to stosunek: a) predkosci wiatru do predkosci katowej turbiny >>>b) predkosci liniowej konca lopaty do predkosci wiatru c) predkosci katowej turbiny do predkosci wiatru d) predkosci wiatru do predkosci liniowej konca lopaty 62. Moc maksymalna turbiny wiatrowej wystepuje: a) przy predkosci obrotowej okreslonej dla danej turbiny niezaleznie od predkosci wiatru >>>b) dla okreslonej predkosci obrotowej, zaleznej od predkosci wiatru c) tylko dla typowej dla danej turbiny predkosci wiatru d) przy dowolnej predkosci wiatru 63. Zasada dzialania maszyny dwustronnie zasilanej jako generatora polega na: a) sterowaniu wartoscia i kierunkiem przeplywu mocy czynnej stojana za pomocą pradow wirnika b) napieciowym zasilaniu wirnika z niezaleznego zrodla napiecia >>>c) sterowaniu wartością prędkości obrotowej wirnika za pomocą prądów wirnika d) prądowym zasilaniu wirnika z niezależnego źródła prądu 64. Sterowanie mocą czynna i bierna stojana maszyny dwustronnie zasilanej: a) jest realizowane poprzez zadawanie odpowiednich wartosci skladowych wektora trojfazowego napiecia wirnika b) jest mozliwe tylko przy predkosci podsynchronicznej >>>c) jest realizowane poprzez zadawanie odpowiednich wartosci skladowych wektora trojfazowego pradu wirnika d) jest mozliwe tylko przy predkosci nadsynchronicznej 65. Rozruch asynchroniczny silnika synchronicznego z sieci 50 Hz grozi rezonansem w ukladzie mechanicznym sprzezonym z silnikiem, poniewaz: a) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci 50 Hz b) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci 100 Hz c) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci zmiennej z poslizgiem, w granicach od 0 do 50 Hz >>>d) silnik rozwija podczas rozruchu moment przemienny o czestotliwosci zmiennej z poslizgiem, w granicach od 0 do 100 Hz 66. Podczas rozruchu asynchronicznego silnika LSPMSM generuje on szczegolnie duze momenty przemienne, poniewaz: a) jego klatka rozruchowa jest niesymetryczna b) jego obwod magnetyczny ulega glebokiemu nasyceniu podczas rozruchu c)w obwodzie magnetycznym znajduja sie magnesy trwale >>>d) magnesy trwale znajduja sie wewnatrz zelaza wirnika 67. Generator synchroniczny pracujacy niesymetrycznie wydaje prady odksztalcone od sinusoidy poniewaz: a) wirnik jest magnetycznie niesymetryczny b) klatka wirnika jest niesymetryczna c) uzwojenie wzbudzenia nie jest uzwojeniem trojfazowym >>>d) w klatce i we wzbudzeniu indukuja sie dodatkowe czestotliwosci napiec i pradow