Tests Elasticidad PDF - Ingeniería de Tecnologías Industriales

TESTS.pdf Lc1304 Elasticidad y Resistencia de Materiales 2º Grado en Ingeniería de Tecnologías Industriales Escuela Técnica Superior de Ingeniería Universidad de Sevilla Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 TEST 1: 1 En un sólido bidimensional (2D) sometido al estado de tracción pura (σI>0, σII=0); a) no existen tensiones tangenciales. b) no existen tensiones de compresión. c) no existen tensiones ni tangenciales ni de compresión. d) existen tensiones de compresión y tangenciales. 2 El elemento básico de la Resistencia de Materiales es la barra prismática. Dicha barra debe cumplir los siguientes requisitos: a) Directriz recta y L/h>10. b) Idem a) y sección constante. c) Idem b) y un eje de la sección contenido en el plano de la directriz. d) Idem b) y si tiene curvatura p/h>10. 3 El coeﬁciente de Poisson: a) es la relación que existe siempre entre la deformación transversal y la tensión longitudinal. b) idem que a) pero en el ensayo de tracción. c) es el cociente entre la deformación tangencial en un plano perpendicular a una tensión longitudinal y la propia deformación longitudinal. d) está asociado a la deformación transversal que aparece por unidad de deformación longitudinal en el ensayo de tracción. 4 El estado tensional en un punto de un sólido puede deﬁnirse por: a) un conjunto de los vectores tensión asociados a cada plano que pasa por ese punto. b) un vector tensión asociado a un plano arbitrario. c) un tensor de tensiones que solo es simétrico si no hay fuerzas por unidad de volumen. d) un tensor de tensiones cuyas componentes no dependen del sistema de referencia. 5 El trabajo de las cargas exteriores actuando sobre un sólido elástico lineal es: a) el producto de los valores ﬁnales de las cargas exteriores y los desplazamientos originados. b) el doble del producto idem a) c) la mitad del producto idem a) d) el doble de la energía de deformación almacenada por el sólido. 6 Señale en el ensayo de tracción qué propiedades son independientes de la historia de carga para un material elastoplástico. a) El Limite Elástico. b) El Módulo de Elasticidad. c) La Tensión de Rotura. d) Ninguna de las anteriores. 7 Las ecuaciones diferenciales de equilibrio de las barras obtenidas en este curso son de validez: a) Para todo tipo de barra (plana o tridimensional, recta o curva) incluso sección variable. b) Sólo para las barras de directriz recta siempre que no tengan cargas aplicadas en su contorno. c) Sólo para barras de directriz recta y sección constante sometidas a las acciones 1D. d) Son de aplicación también para barras de sección constante cuya curvatura sea p/h>10. 8 La línea neutra de una sección a) depende de cómo esté solicitada la sección b) coincide con la línea de acción del momento ﬂector actuante. c) Idem b) pero sólo si la sección tiene 1 eje de simetría d) Idem b) pero sólo si la sección tiene 2 ejes de simetría. 1 Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 9 Suponga una ﬂexión plana. La magnitud ϕz(x) representa a) el giro total de un elemento del eje de la barra. b) una parte del giro total de un elemento del eje de la barra. c) el giro total de la sección. d) una parte del giro total de la sección. 10 En Resistencia de Materiales se admite que la distribución de tensiones tangenciales creadas Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. por un esfuerzo cortante V en una sección de pared delgada de espesor variable es a) uniforme en el espesor, tangente a la línea media de la sección y variable en la línea media. b) uniforme en el espesor, tangente a la línea media de la sección y constante en la linea media. c) lineal en el espesor (cero en la línea media), tangente a la línea media de la sección y variable a en la línea media. d) lineal en el espesor (cero en la línea media), perpendicular al radio vector en cada punto y constante en la linea media. 11 El centro de esfuerzos cortantes (C) de una sección de pared delgada a) coincide con el centro de gravedad de la sección si ésta tiene un eje de simetría b) coincide con el centro de gravedad de la sección si ésta tiene dos ejes de simetría c) es el punto alrededor del cual gira la sección cuando el esfuerzo cortante pasa por C d) es el punto por el que debe pasar el cortante para que no se produzca giro de la sección 12 Una distribución constante de carga por unidad de longitud p, aplicada en una barra recta de longitud L de una estructura puede ser sustituida por su resultante p*L, actuando según su línea de acción, a) a efectos de calcular las leyes de esfuerzos en la propia barra b) idem fuera de la propia barra c) a efectos de calcular los desplazamientos en la propia barra d) idem fuera de la propia barra 13 Suponga una estructura plana simétrica, cuyo eje de simetría es vertical y pasa por el punto A que no tiene ninguna restricción cinemática. Sometida la estructura a un estado de cargas a) simétrico, no aparece giro del punto A b) simétrico, no aparece desplazamiento horizontal ni vertical del punto A c) antisimétrico, no aparece giro del punto A d) antisimétrico, no aparece desplazamiento horizontal ni vertical del punto A 14 El coeﬁciente 𝛽, que da la longitud de pandeo de una barra sometida a compresión, Lp = 𝛽L a) depende de la forma de sustentación de la barras en sus extremos b) depende de la forma de sustentación de la barras en sus extremos y del módulo de elasticidad del material c) depende de la forma de sustentación de la barras en sus extremos, del módulo de elasticidad del material y de su límite elástico. d) se calcula, en barras simples, a partir de la carga critica de la barra, comparándola con la carga crítica del caso simplemente apoyado 15 El alabeo que experimenta una sección de pared delgada sometida a torsión a) es depreciable si es un perﬁl abierto. b) es despreciable si es un perﬁl abierto formados por rectángulos. c) es despreciable si es un perﬁl abierto formados por rectángulos que se cortan en un punto d) es depreciable en perﬁles huecos cuadrados. 16 En Resistencia de Materiales se admite que la distribución de tensiones tangenciales creadas por un torsor en un perﬁl de pared delgada cerrado, de una célula, de espesor variable, es a) uniforme en el espesor, tangente a la linea media de la sección y variable a lo largo de la línea media. b) uniforme en el espesor, tangente a la línea media de la sección y constante a lo largo de la línea media 2 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía Elasticidad y Resistencia de... Banco de apuntes de la a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 c) lineal en el espesor (cero en la línea media), tangente a la línea media de la sección y variable a lo largo de la línea media. d) lineal en el espesor (cero en la línea media), perpendicular al radio vector en cada punto y constante a lo largo de la linea media. TEST 2: Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. 1 Las deformaciones monodimensionales asociadas al esfuerzo axil y al momento ﬂector, en(x) y em (x) a) son una medida de las deformaciones sufridas por un elemento de volumen de lados dx, dy, dz. b) son una medida de las deformaciones sufridas por un elemento de área de lados dx, dy. c) son una medida de las deformaciones sufridas por un elemento de longitud dx d) son una medida de las deformaciones sufridas por un elemento de area de lados dz, dy 3 La linea neutra de una sección a) es aquella en la que las tensiones normales y tangenciales valen cero. b) es aquella en la que las sólo las tensiones tangenciales valen cero. c) es aquella en la que las tensiones normales valen cero. d) pasa por el c.d.g y es independiente del valor de las solicitaciones. 4 El vector tensión: a) representa la interacción entre un subdominio y su complementario en un punto a través de un plano b) representa la acción normal a un plano que un subdominio hace sobre su complementario a través de ese plano c) no tiene porqué coincidir con la normal al plano al cual está asociado d) coincide en dirección con la normal al plano al cual está asociado en al menos tres planos (3D) o en dos planos (2D) con una orientación cualquiera entre ellos. 5 Señale en el ensayo de tracción qué propiedades son independientes de la historia de carga para un material elastoplástico a) El Limite Elástico. b) El Módulo de Elasticidad c) La Tensión de Rotura. d) Ninguna de las anteriores 6 Considere dos planos perpendiculares que pasan por un punto y las deformaciones normales y tangenciales asociadas a cada uno de ellos. La deformación normal de uno de los planos y la tangencial del otro: a)coinciden, pues están asociadas al mismo punto y llevan la misma dirección b) coinciden en módulo pero tienen sentido contrario. c) coinciden, pero sólo en el caso de que el tensor de deformaciones sea esférico. d) no existe ninguna relación entre ellas, teniendo signiﬁcados diferentes. 7 En Resistencia de Materiales, la deformación debida al cortante origina a) un giro de la sección, pero no de la linea media de la barra b) un giro de la linea media, pero no de la sección c) un giro de la sección y un giro de la linea media, pero ambos giros son diferentes, lo que permite considerar las deformaciones angulares d) un giro de la sección y un giro de la linea media, ambos iguales, lo que deja la sección plana 8 En un perﬁl de pared delgada, cerrado, bisimétrico, de una célula, de espesor constante, sometido a un esfuerzo cortante Vy, el valor máximo de la tensión tangencial se produce a) en los puntos de corte del eje vertical (eje y) con la sección. b) en los puntos de corte del eje horizontal (eje z) con la sección. 3 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 c) en el punto ó los puntos de la linea media de la sección más alejados del centro de gravedad. d) en un punto indeterminado a priori. 9 Deﬁnimos una barra prismática como el volumen engendrado por un superﬁcie plana A (generatriz) al moverse recorriendo su centro de gravedad G una curva plana D (directriz). Marque las aﬁrmaciones ciertas. a) La sección A ha de ser simplemente conexa (es decir, no tener agujeros). b) Durante el movimiento, la sección ha de mantenerse perpendicular a la directriz. c) Durante el movimiento, un eje de la sección, que ha de ser de simetría, ha de mantenerse en un plano que contiene a la directriz. d) Durante el movimiento, un eje de la sección, que puede ser cualquiera, ha de mantenerse en un plano que contiene a la directriz. 10 En tracción-ﬂexión plana, las hipótesis cinemáticas ﬁnales son ux(x,y) = u(x) – ϕ(x) y, uy(x,y) = v(x). Dichas hipótesis implican que la sección a) permanece plana, pero no necesariamente normal al eje deformado; para que permanezca normal dicho eje ha de ser dv(x)/dx = ϕ(x) b) permanece plana, pero no necesariamente normal al eje deformado; para que permanezca normal dicho eje ha de ser cero la deformación debida al cortante, ev(x) = 0 c) permanece plana y normal al eje deformado d) no permanece plana, sino que al movimiento plano normal se le superpone uno de alabeo curva la sección. 11 Sobre un triángulo rectángulo (ABC) de espesor unidad y dimensiones de los catetos AB = 4 mm. AC= 2mm actúa un estado tensional constante de valores: AB : σ=5/4 N/mm y τ=5/2 N/mm² (dirigida de A a B) y sobre AC : σ=5 N/mm y τ=5/2 N/mm (dirigida de A a C). Suponiendo que no hay fuerza por unidad de volumen y que sobre la cara BC el estado tensional también es constante. ¿cuánto vale la tensión normal y tangencial (en valor absoluto) que debe existir en la cara BC? a) σ=0: τ=0 b) σ=9; τ=3 c) σ=3; τ=9 d) σ=0 ; τ=3 12 El valor de la tensión tangencial media σxy para y=0 para la sección representada en la Figura sometida a un cortante V dirigido según ‘y’vale para a=1: a) 3V/2 b) V c) 0,707V d) V/2 (Dibujo) 13 La sección de pared delgada mostrada en la ﬁgura esta sometida a un esfuerzo cortante V dirigido según el eje "y" actuando en el centro de esfuerzos cortantes. La tensión tangencial debida al esfuerzo cortante en el punto A (espesor 1, h>>1) para k=1 y d=h/4 vale: a) 3V/2h b) V/4h c) V/2h d) 3V/4h (Dibujo) TEST 3: 1 El elemento básico de la Resistencia de Materiales es la barra prismática. Dicha barra debe cumplir los siguientes requisitos a) Directriz recta y L/h>10. b) Idem a) y sección constante. 4 Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 c ) Idem b) y un eje de la sección contenido en el plano de la directriz. d) Idem b) y si tiene curvatura p/h>10. 2 La presencia en un punto A de una barra plana de una fuerza concentrada normal al eje da unos diagramas de esfuerzos cortantes y momentos ﬂectores, cuyas funciones representativas, V (x) y M(x), cumplen a) V(x) es continua en A y M(x) es continua en A b) V(x) es discontinua en A y M(x) es discontinua en Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. c) V(x) es discontinua en A y M(x) es continua en A d) V(x) es discontinua en A y la pendiente de M(x) es discontinua en A 3 Considérese la expresión general del segundo teorema de Mohr cuando no existen cargas térmicas: 8,(B) = 8,(A) + 0, (A) d.+ 0.d. + E[A./(EA)) cos( B-a) + [Am.../(EI)]. Esa expresión es de aplicación para calcular el desplazamiento de un punto respecto a cualquier otro a) en estructuras planas, pero sólo para leyes de esfuerzos axiles constantes en las barras. b) en estructuras planas, y para leyes de esfuerzos axiles arbitrarias a lo largo de las barras. c) en estructuras planas, pero sólo si las leyes de momento ﬂectores son constantes en las barras. d) en estructuras planas, pero sólo si existen únicamente cargas puntuales. 4 Al resolver una estructura abierta, las leyes de esfuerzos internos a) se calculan evaluando las resultantes y momentos resultantes de las tensiones normales y tangenciales que actúan en cada sección. b) no se calculan evaluando las resultantes y momentos resultantes de las tensiones normales y tangenciales que actúan en dicha sección, pues dichas tensiones se calculan a partir de los esfuerzos internos. c) se calculan evaluando las resultantes y momentos resultantes de las fuerzas y momentos externos que actúan sobre la parte de estructura que queda a uno u otro lado de la sección considerada. d) se calculan evaluando las resultantes y momentos resultantes, por unidad de longitud, de las fuerzas y momentos externos que actúan sobre la parte de estructura que queda a uno u otro lado de la sección considerada. 5 El coeﬁciente w empleado en el método práctico de cálculo de piezas sometidas a compresión a) depende sólo del material b) depende del material y de la longitud de la barra c) depende sólo de la esbeltez d) depende del material y de la esbeltez 6 La esbeltez mecánica de una pieza prismática. a) Depende sólo del tipo de material y del área de la sección. b) Depende sólo del tipo de material de la longitud de la barra y de las condiciones de sustentación. c) Idem b) pero además del radio de giro de la sección. d) Depende sólo de las condiciones de sustentación, de la longitud de la barra y del radio de giro la sección 7 La distribución de tensiones tangenciales creadas por un torsor en un perﬁl de pared delgada cerrado de espesor constante es a) uniforme en el espesor, tangente a la linea media de la sección y variable a lo largo de la linea media. b) uniforme en el espesor, tangente a la linea media de la sección y constante a lo largo de la linea c) lineal en el espesor, tangente en la linea media de la sección y variable a lo largo de la linea media. d) lineal en el espesor, perpendicular al radio vector en cada punto y constante a lo largo de la linea media. 5 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 8 La constante torsional J de un perﬁl de pared delgada, cerrado, de una célula, se calcula imponiendo a) que la resultante de 𝛾xs debe ser 0. b) que la sección gire como un sólido rígido dentro de su plano. c) que las tensiones tangenciales sean funciones armónicas. d) la condición de unicidad de los desplazamientos de alabeo. 9 Las leyes de esfuerzos en piezas curvas planas pueden obtenerse Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a) integrando las ecuaciones diferenciales de equilibrio de piezas rectas a lo largo de la línea media de la pieza curva. b) aplicando equilibrio de los tramos. c) a partir de las ecuaciones de equilibrio de la Teoría de la Elasticidad. d) usando los teoremas de Mohr generalizados para piezas curvas. 10 Supóngase una estructura plana, sometida sólo a cargas distribuidas, que tiene un eje de simetría S, contenido en el plano de la estructura y tal que corta a la misma en una barra perpendicular a S. De la aplicación de las ideas de simetría a la estructura se obtienen las conclusiones respecto a los esfuerzos internos en el punto de corte del eje S con la estructura (punto B): a) un estado simétrico de cargas no origina en B esfuerzo axil ni momento ﬂector. b) un estado simétrico de cargas no origina en B esfuerzo cortante. c) un estado antisimétrico de cargas no origina en B esfuerzo axil ni momento ﬂector. d) un estado antisimétrico de cargas no origina en B esfuerzo cortante. 11 Use argumentos de simetria y determine el valor del momento ﬂector en el el punto A a) PR √3/3 b) PR √3/4 c) PR √3/2 d) PR√3 12 La sección de pared delgada mostrada en la ﬁgura esta sometida a un torsor de valor T. Determine el alabeo relativo entre los puntos A y B.(Tome K= T/btG) a) 2K b) 2K√3 c) 0 d) K √3/2 (Dibujo) 13 La viga representada en la Figura tiene dos tramos articulados entre si. Si la rigidez de la viga es El (tómese El=1) determine el giro de la sección A para a=b=1 y q=1 (se desprecia la deformación debida al esfuerzo cortante). a)0 b) 1/4 (sentido antihorario) c) 1/4 (sentido horario) d) 1/8 (sentido antihorario) TEST 4: 6/9/12 8456 1 El Principio de Saint-Venant establece: a) que estados de carga autoequilibrados actuando en una zona de dimensión característica h originan un campo de tensiones nulo a partir de distancias desde la zona de aplicación de las cargas de orden h. b) que estados de carga autoequilibrados actuando en una zona de dimensión característica h originan un campo de tensiones nulo a distancias menores de h de la zona de aplicación de las cargas. c) que todo campo de deformaciones obtenido a partir de uno de desplazamientos es compatible. 6 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 d) que dos estados distintos pero estáticamente equivalentes producen soluciones idénticas en el entorno de la zona de aplicación de las cargas. 2 El límite elástico de un material: a) puede verse afectado por la carga que se aplique. b) es una propiedad inalterable del material. c) si se modiﬁca, conlleva la variación del módulo de Elasticidad y de la tensión de rotura. d) es función de la deformación plástica que tenga el material, 3 Una tensión normal positiva asociada a un plano, en un punto, indica: a) que hay alargamiento en esa dirección. b) que la acción de un dominio sobre el complementario en ese punto lleva siempre la dirección positiva del sistema cartesiano. c) que hay una tracción y que los planos perpendiculares a dicha tracción se separan. d) que la proyección del vector tensión sobre la normal a ese plano lleva el mismo sentido y dirección que normal. 4 El teorema de Clapeyron dice que en un sólido de comportamiento isótropo elástico lineal la deformación es: a) la mitad del trabajo de las cargas exteriores. b) el doble del trabajo de las cargas exteriores. c) el producto de los valores ﬁnales de cargas y desplazamientos (en el dominio y en el contorno). d) la mitad del producto de los valores ﬁnales de cargas y desplazamientos (en el dominio y en el contorno). 5 Las tensiones en un sólido se representan por un tensor de 2° orden que debe ser: a) simétrico para que se cumpla la hipótesis de pequeños desplazamientos. b) simétrico, pero sólo si el material es isótropo. c) diagonal en al menos un cierto sistema de referencia. d) simétrico para que se satisfaga el equilibrio de momentos en el punto al que está asociado. 6 Deﬁnimos una barra prismática como el volumen engendrado por un superﬁcie plana A (generatriz) al moverse recorriendo su centro de gravedad G una curva plana D (directriz). Marque las aﬁrmaciones ciertas. a) La sección A ha de ser una sección llena. b) Durante el movimiento, la sección ha de mantenerse perpendicular a la directriz aunque puede girar en su plano. c) Durante el movimiento, un eje de la sección, que ha de ser de simetría, ha de mantenerse en un plano contiene a la directriz. d) La sección debe ser constante, es decir no varia de forma ni tamaño al moverse sobre la directriz. 7 El módulo resistente (W) de una sección a) depende de la geometría de la sección y del material. b) depende de la geometría de la sección y de las tensiones normales. c) depende sólo de la geometría. d) depende sólo de la solicitación. 8 El núcleo central de una sección a) Es una característica de la sección b) Depende de la sección y de la solicitación. c) Es el lugar geométrico de los puntos en los que si actúa una carga paralela al axil, de compresión, las tensiones en toda la sección son de compresión (idem tracción) d) Depende del radio de giro de la sección. 9 El centro de esfuerzos cortantes (C) de una sección de pared delgada a) coincide en todos los casos con el centro de gravedad G. b) coincide con el centro de gravedad G si la sección tiene un eje de simetría. c) coincide con el centro de gravedad G si la sección tiene dos ejes de simetría. 7 Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 d) formada por rectángulos cuyas líneas medias se cortan en un punto, coincide con dicho punto de corte. 10 Una fuerza concentrada actuando en un punto arbitrario de una barra, crea una discontinuidad a) en la pendiente del diagrama de cortantes b) en la pendiente del diagrama de ﬂectores c) en la curvatura del diagrama de ﬂectores d) en la pendiente de la curvatura del diagrama de ﬂectores Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. 11 Las leyes de esfuerzos en piezas curvas planas pueden obtenerse a) integrando las ecuaciones diferenciales de equilibrio de piezas rectas a lo largo de la linea media de la pieza curva. b) aplicando equilibrio de los tramos. c) a partir de las ecuaciones de equilibrio de la Teoría de la Elasticidad. d) usando los teoremas de Mohr generalizados para piezas curvas. 12 Supóngase una estructura plana, sometida sólo a cargas distribuidas, que tiene un eje de simetría S, contenido en el plano de la estructura y tal que corta a la misma en una barra perpendicular a S. De la aplicación de las ideas de simetría a la estructura se obtienen las conclusiones respecto a los esfuerzos internos en el punto de corte del eje S con la estructura (punto B): a) un estado simétrico de cargas no origina en B esfuerzo axil ni momento ﬂector. b) un estado simétrico de cargas no origina en B esfuerzo cortante. c) un estado antisimétrico de cargas no origina en B esfuerzo axil ni momento ﬂector, d) un estado antisimétrico de cargas no origina en B esfuerzo cortante. 13 Una barra ideal sometida sólo a compresión, según la teoría de Euler experimenta a) siempre, si la carga no está centrada. b) nunca, si la carga está centrada c) cuando la esbeltez es inferior a la esbeltez crítica y la carga está centrada. d) siempre si la carga es igual a la carga crítica 14 Una barra sometida sólo a compresión, según la teoría de Euler la carga crítica depende sólo de: a)el material, la geometría de la sección transversal y de la longitud b) Idem a) además de las condiciones de contorno c) el material y de la esbeltez d) Idem. c) y del área de la sección transversal 15 Las condiciones que deﬁnen la torsión libre son a) el torsor puede variar a lo largo de la barra, pero no debe existir ninguna restricción al alabeo de las secciones b) el torsor puede variar a lo largo de la barra y puede haber restricciones al alabeo de la sección c) el torsor no debe variar a lo largo de la barra y puede haber restricciones al alabeo de las secciones d) el torsor no debe variar a lo largo de la barra y no debe existir ninguna restricción al alabeo de las secciones 16 Suponga un perﬁl de pared delgada cerrado de una célula, recorrido por un ﬂujo de tensiones tangenciales constante (q). Sea 𝛀 el área encerrada por la linea media del perﬁl. a) La resultante de fuerza según los ejes son cero y el momento torsor resultante es 2q𝛀 b) La resultante de fuerza según los ejes es equivalente a los esfuerzos cortantes Vy y Vz y el momento torsor resultante es 2q𝛀 c) La resultante de fuerza según los ejes es equivalente a los esfuerzos cortantes Vy y Vz y el momento torsor resultante es 0 d) La resultante de fuerza según los ejes son cero, los momentos ﬂectores originados por q son distinto de cero y el momento torsor resultante es 2q𝛀 8 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 ACADEMIA TEST VARIOS TEST 1 4567 1 El modelo monodimensional (1D) de barras desarrollado es válido a) para cualquier tipo de materiales: hormigón armado, gomas, plásticos, acero, etc. Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. b) para sólidos homogéneos e isótropos de ley de comportamiento σ-ε arbitraria. c) para sólidos homogéneos e isótropos de ley de comportamiento σ-ε elástica lineal o no lineal d) para sólidos homogéneos e isótropos de ley de comportamiento σ-ε elástica lineal. 2 En una estructura de barras se producen, en un pequeño entorno de nudos, apoyos y puntos de aplicación de cargas concentradas, concentraciones de tensiones que plastiﬁcan el material. Estas plastiﬁcaciones a) no son peligrosas si el material es dúctil, y su magnitud es tal que no agotan la capacidad de deformación plástica del material. b) no son peligrosas si el material es frágil. c) sí son peligrosas si el material es frágil, pues pueden crear una rotura local, que puede propagarse. d) no son peligrosas en ningún caso. 3 Los resultados obtenidos en el estudio de piezas prismáticas rectas pueden generalizarse a piezas curvas (L: Longitud, p9 radio de curvatura; h: mayor dimensión de la sección), siempre que éstas cumplan a) L/h >> 1 y L/p >> 1; estas cotas se imponen para que la solución monodimensional sea válida en la mayor parte de la barra y para que las leyes de comportamiento de piezas rectas puedan aplicarse al cálculo de desplazamientos en piezas curvas b) L/h >> 1 y L/p >> 1; estas cotas se imponen para que la deformación debida al esfuerzo axil sea pequeña. c) L/h >> 1 y p/h >> 1; estas cotas se imponen para que la solución monodimensional sea válida en la mayor parte de la barra y para que las leyes de comportamiento de piezas rectas puedan aplicarse al cálculo de desplazamientos en piezas curvas d) L/h >> 1 y p/h >> 1; estas cotas se imponen para que la deformación debida al esfuerzo axil sea pequeña. 4 Deﬁnimos una barra prismática como el volumen engendrado por un superﬁcie plana A (generatriz) al moverse recorriendo su centro de gravedad G una curva plana D (directriz). Marque las aﬁrmaciones ciertas. a) La sección A ha de ser una sección llena. b) Durante el movimiento, la sección ha de mantenerse perpendicular a la directriz aunque puede girar en su plano. c) Durante el movimiento, un eje de la sección, que ha de ser de simetría, ha de mantenerse en un plano que contiene a la directriz. d) La sección debe ser constante, es decir no varía de forma ni tamaño al moverse sobre la directriz. 5 En una estructura plana cargada en su plano. a) la deformación debida al esfuerzo cortante no origina ﬂexión de las barras, por lo que se puede despreciar. b) la deformación debida al esfuerzo cortante sí origina ﬂexión de las barras; se puede despreciar frente a la originada por el ﬂector en barras esbeltas. c) la deformación debida al esfuerzo axil no origina ﬂexión de las barras, por lo que se puede despreciar. d) la deformación debida al esfuerzo axil en una barra puede originar ﬂexión del resto de las barras de la estructura. 6 La ley de comportamiento 1D relativa al esfuerzo cortante, ev=V/(GA.) se obtiene 9 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 a) a partir de la relación 𝛄xy(x,y)=ev(x), (obtenida de las hipótesis cinemáticas), imponiendo equilibrioentre los niveles 3D y1DI b) a partir de la relación σxy(x,y)=V(x)m(y)/(b(y)l) (obtenida por equilibrio de un trozo de rebanada), imponiendo equilibrio entre los niveles 3D y 1D c) a partir de la relación 𝛄xy(x,y)=ev(x), (obtenidas de las hipótesis cinemáticas), imponiendo una igualdad de trabajos entre los niveles 3D y 1D d) a partir de la relación σxy(x,y)=V(x)m(y)/(b(y)l), (obtenidas por equilibrio de un trozo de rebanada), imponiendo una igualdad de trabajos entre los niveles 3D y 1D 7 La magnitud ϕ(x) tiene dos interpretaciones geométricas: a) representa el giro total de la línea media y también el giro total de la sección b) representa el giro de la línea media debido al ﬂector y también el giro total de la sección c) representa el giro total de la línea media y también el giro de la sección debido al ﬂector d) representa el giro de la línea media debido al ﬂector y también el giro de la sección debido al esfuerzo cortante 8 En Resistencia de Materiales se admite que la distribución de tensiones tangenciales creadas por un esfuerzo cortante V en una sección de pared delgada de espesor variable es a) uniforme en el espesor, tangente a la línea media de la sección y variable a lo largo de la línea media. b) uniforme en el espesor, tangente a la línea media de la sección y constante a lo largo de la línea media. c) lineal en el espesor (cero en la línea media), tangente a la línea media de la sección y variable a lo largo de la línea media. d) lineal en el espesor (cero en la línea media), perpendicular al radio vector en cada punto y constante a lo largo de la línea media. 9 En las secciones de pared delgada con rigidizadores, el cálculo de tensiones normales debidas al momento ﬂector se realiza suponiendo que: a) Los largueros absorben el momento ﬂector pero para el cálculo de tensiones se consideran las propiedades de la sección completa. b) Idem a) pero las propiedades de la sección se obtienen sólo de los largueros. c) Los paneles absorben el momento ﬂector pero para el calculo de tensiones se consideran las propiedades de la sección completa. d) Idem a) pero las propiedades de la sección se obtienen sólo de los paneles 10 El campo virtual de acciones, reacciones y esfuerzos internos utilizado para calcular desplazamientos mediante el PFV a) tiene que cumplir las ecuaciones de equilibrio y tiene que crear un campo de desplazamientos virtuales cinemáticamente admisible (que satisfaga las condiciones de contorno en desplazamientos). b) tiene que cumplir las ecuaciones de equilibrio y es irrelevante si el campo de desplazamientos virtuales es o no cinemáticamente admisible. c) es irrelevante si cumple las ecs. de equilibrio, pero tiene que crear un campo de desplazamientos cinemáticamente admisible. d) no tiene que cumplir ni las ecs. de equilibrio ni dar lugar a un campo de desplazamientos cinemáticamente admisible. 11 Sea una barra plana horizontal, sometida a un momento concentrado. En el punto de aplicación de dicho momento a) En la leyes de momentos ﬂectores se produce una discontinuidad en la curvatura b) En la leyes de momentos ﬂectores se produce una discontinuidad en la pendiente de la curvatura c) En la leyes de esfuerzos cortantes se produce una discontinuidad en la función d) En la leyes de momentos ﬂectores es se produce una discontinuidad en la función 10 Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 12 Una estructura cerrada sin ninguna libertad interna a) Siempre es hiperestática b) Nunca es un mecanismo c) Podría ser isostática d) Si no es un mecanismo, siempre es hiperestática 13 En una barra simplemente apoyada, isóstatica y sometida únicamente a un esfuerzo axil de compresión que provoca pandeo Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a) existen tensiones normales y son constantes en la sección. b) existen tensiones normales y no son constantes en la sección. c) existen tensiones normales y tangenciales y ambas son constantes en la sección. d) existen tensiones normales constantes y tangenciales que no son constantes en la sección. 14 El alabeo que experimenta una sección de una barra sometida a torsión libre es despreciable o nula a) en perﬁles de pared delgada en general b) en perﬁles de pared delgada huecos redondos c) en secciones llenas, sólo si tienen dos ejes de simetría d) en secciones llenas arbitrarias 15 En la torsión libre, la deformación monodimensional debida al torsor, emx(x), representa a) el ángulo (radianes) girado por una normal al elemento de eje, dx; es una función constante que no depende de x b) el ángulo unitario (radianes/cm) girado por una normal al elemento de eje, dx; es una función constante que no depende de x c) el ángulo (radianes) girado por una normal al elemento de eje, dx; es una función lineal de x d) el ángulo unitario (radianes/cm) girado por una normal al elemento de eje, dx; es una función lineal de x 16 En perﬁl abierto formado por rectángulo de pared delgada y sometido a un momento torsor: a) Todos los rectángulos absorben el mismo torsor. b) Todos los rectángulos experimentan el mismo giro c) Todos los rectángulos tienen la misma constante torsional d) En todos los rectángulos se mantiene la proporción Mx/Ji siendo Mxi el torsor absorbido por el rectángulo i y Ji su constante torsional. TEST 2 5500 En Resistencia de Materiales, la deformación debida al cortante origina a) un giro de la sección, pero no de la línea media de la barra. b) un giro de la línea media, pero no de la sección. c) un giro de la sección y un giro de la línea media, pero ambos giros son diferentes, lo que permite considerar las deformaciones angulares. d) un giro de la sección y un giro de la línea media, ambos iguales, lo que deja la sección plana. 2 La deformación debida al ﬂector origina a) un giro de la sección, pero no de la línea media. b) un giro de la línea media pero no de la sección. c) un giro de la sección y un giro de la linea media, pero ambos giros son diferentes. d) un giro de la sección y un giro de la línea media, ambos iguales. 3 La presencia en un punto A de una barra plana de una fuerza concentrada normal al eje de la barra da unos diagramas de esfuerzos cortantes y momentos ﬂectores, cuyas funciones representativas, V(x) y M(x), cumplen a) V(x) es continua en A y M(x) es continua en A b) V(x) es discontinua en A y M(x) es discontinua en A c) V(x) es discontinua en A y M(x) es continua en A d) V(x) es discontinua en A y la pendiente de M(x) es discontinua en A 11 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 4 En un modelo plano 1D las tensiones sobre la sección σ(x,y) [σ(x,y)T= (σxx ,σxy)) y los esfuerzos internos Q(x) están relacionados directa { σ(x.y) =f1[Q(x)] } e inversamente { Q(x) =f2[σ(x,y)] a) Las relaciones Q-σ, se obtienen mediante algún tipo de integración en la sección de las tensiones σ; las relaciones σ-Q se obtienen de las relaciones anteriores, invirtiéndolas. b) Las relaciones Q-σ se obtienen mediante algún tipo de integración en la sección de las tensiones σ; la obtención de las relaciones σ-Q requiere la introducción de hipótesis aproximadas adicionales sobre los desplazamientos y las tensiones. c) Las relaciones se introducen inicialmente mediante una aproximación lineal; posteriormente se Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. invierten estas relaciones para obtener las relaciones Q-σ. d) Las relaciones σ-Q se introducen inicialmente mediante una aproximación lineal; la obtención de las relaciones Q-σ requiere la introducción de hipótesis aproximadas adicionales sobre los desplazamientos y las tensiones. 5 Sea un pórtico plano con un eje de simetría vertical (S), que corta al pórtico en un nudo no cargado B, al que concurren dos barras inclinadas (AB y BC). Al ser sometido el pórtico a un estado de a) cargas simétricas, no aparecen esfuerzos cortantes en las secciones extremas (B) de las barras AB y BC b) cargas simétricas, no aparecen resultantes verticales de los esfuerzos internos en las secciones extremas (B) de las barras AB y BC c) cargas antisimétricas, no aparecen esfuerzos axiles en las secciones extremas (6) de las barras AB y BC d) cargas antisimétricas, no aparecen resultantes horizontales de los esfuerzos internos en las secciones extremas (B) de las barras AB y BC 6 El establecimiento de un modelo 1D del problema de la torsión libre de una barra de sección llena arbitraria a) es imposible. b) es posible; la constante torsional J se calcula fácilmente en función de la geometría de la sección c) es posible, la constante torsional J es una constante del material, de valor conocido e independiente de la geometría de la sección. d) es posible, pero la constante torsional J no se conoce explícitamente; para calcularla debemos resolver un problema de Teoría del Potencial. 7 Suponga un perﬁl de pared delgada cerrado de una célula, recorrido por un ﬂujo de tensiones tangenciales constante (q). Sea 12 el área encerrada por la linea media del perﬁl. a) La resultante de fuerza según los ejes son cero y el momento torsor resultante es 2q𝛺 b) La resultante de fuerza según los ejes es equivalente a los esfuerzos cortantes Vy y Vz y el momento torsor resultante es 2q𝛺 c) La resultante de fuerza según los ejes es equivalente a los esfuerzos cortantes Vy y Vz y el momento torsor resultante es 0 d) La resultante de fuerza según los ejes son cero, los momentos ﬂectores originados por q son distinto de cero y el momento torsor resultante es 2q𝛺 8 Sea una estructura plana de barras rectas sometidas a cargas externas arbitrarias. Para cada barra (ejes locales en el plano: x, y), los siguientes puntos son puntos de posibles máximos relativos de la ley de momentos ﬂectores a) los puntos de aplicación de fuerzas concentradas b) las rótulas en las que hay una fuerza concentrada c) algún punto intermedio en los tramos no sometidos a cargas distribuidas d) algún punto intermedio en los tramos sometidos a cargas distribuidas 9. Suponga una barra genérica horizontal AB, sometida a un estado arbitrario de acciones estáticas externas (fuerzas y momentos, concentrados y distribuidos) que crean a lo largo de la barra una determinada distribución de momentos ﬂectores (único esfuerzo cuyas deformaciones se consideran). El desplazamiento vertical del punto B respecto al A se puede calcular gráﬁcamente, considerando el área completa de momentos entre A y B, y usando el segundo Teorema de Mohr 12 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 a) sólo si la ley de momentos no tiene discontinuidades en AB b) sólo si la ley de momentos y su derivada primera no tienen discontinuidades en AB c) sólo si la ley de momentos y todas sus derivadas sucesivas no tienen discontinuidades en AB d) aunque la ley de momentos y/o cualquiera de sus derivadas sucesivas tengan discontinuidades en AB 10. El núcleo central de una sección a) Es el lugar geométrico de los puntos de tensión nula b) Idem, a) pero sólo de tensiones normales. c) Es el lugar geométrico de los puntos en los que si actúa una fuerza de compresión las tensiones en toda la sección son de compresión. d) Es el lugar geométrico de los puntos en los que si actúa una fuerza de compresión las tensiones en toda la sección son uniformes y de compresión. 11. Los teoremas de Mohr representan a) una interpretación geométrica de la integración de las ecuaciones de compatibilidad- comportamiento b) una forma de obtener los desplazamientos y giros relativos de una sección, respecto a otra de referencia, por suma de los inﬁnitos incrementos elementales de desplazamientos y giros que se producen a lo largo de las barras que unen ambas secciones. c) una forma geométrica de la integración de las ecuaciones de equilibrio. d) una forma energética de integrar las ecuaciones de compatibilidad-comportamiento. 12. El núcleo central de una sección a) Es una característica de la sección b) Depende de la sección y de la solicitación. c) Es el lugar geométrico de los puntos en los que si actúa una carga paralela al axil, de compresión, las tensiones en toda la sección son de compresión (ídem tracción) d) Depende del radio de giro de la sección. 13. Un nudo de una estructura plana cargada en su plano donde concurren n barras tiene a) 3 grados de libertad con independencia de las libertadades que presenten los extremos de las barras que concurren b) 3 grados de libertad + el numero de libertades que que presenten los extremos de las barras que concurren c) 3 grados de libertad + el numero de libertades-3 que presenten los extremos de las barras que concurren d) el numero de libertades que presenten los extremos de las barras que concurren 14. En una barra imperfecta sometida a compresión a) La carga crítica de pandeo es inferior a la que tendría la barra si fuese ideal b) Sólo habría desplazamientos laterales cuando se alcanza la carga crítica de pandeo c) La carga crítica de pandeo es independiente de la esbeltez mecánica d) La carga crítica de pandeo es independiente del grado de imperfección 15. El método práctico de los coeﬁciente w es un procedimiento: a) de base teórica que permite estimar las imperfecciones de las piezas y asi obtener la carga crítica b) Idem a) de base experimental c) es un procedimiento que a partir de un estudio experimental permite tener en cuenta las imperfecciones y su efecto sobre la posible plastiﬁcación del material d) es una manera indirecta de tratar los problemas de ﬂexo-compresión como un problema sólo de ﬂexión 16. El método de las fuerzas para el cálculo de estructuras hiperestáticas : a) Sólo es aplicable a estructuras abiertas b) Con independencia del tipo de estructuras abiertas o cerradas requiere siempre el uso de ecuaciones cinemáticas (teoremas de Mohr por ejemplo) para el cálculo de los diagramas de esfuerzos. 13 Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 c) Es un procedimiento donde las incógnitas son los esfuerzos internos que se calculan empleando las ecuaciones de equilibrio y compatibilidad-comportamiento. El número de incógnitas es igual al grado hiperestático d) Idem c) el numero de incógnitas es el grado hiperestático menos 3 y menos el número de libertades que tenga la estructura. TEST 3 3500 15/9/2008: Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. 1 Para que un modelo monodimensional (1D) dé resultados aceptables en una barra prismática recta se admite, orientativamente, que debe ser a)L/h > 10; esa cota se impone para que la ampliﬁcación de defectos por las compresiones sea pequeña b)L/h > 10; esa cota se impone para que la solución 1D sea válida en la mayor parte de la longitud de la barra c) L/h < 10; esa cota se impone para que la ampliﬁcación de defectos por las compresiones sea pequeña d)L/h < 10; esa cota se impone para que la solución ID sea válida en la mayor parte de la longitud de la barra 2 En Resistencia de Materiales, la deformación debida al cortante origina a) un giro de la sección, pero no de la línea media de la barra. b) un giro de la línea media, pero no de la sección. c) un giro de la sección y un giro de la línea media, pero ambos giros son diferentes, lo que permite considerar las deformaciones angulares. d) un giro de la sección y un giro de la línea media, ambos iguales, lo que deja la sección plana. 3 La deformación 1D c^x) representa, geométricamente, una buena aproximación de a) el giro de la linea media en el plano x-y, cuando dicho giro es muy pequeño frente a 1. b) el giro de la línea media en el plano x-y, sea cual sea el valor de dicho giro c) la inversa del radio de curvatura de la línea media en el plano x-y, cuando el giro de la línea media en dicho plano x-y es muy pequeño frente a 1. d) la inversa del radio de curvatura de la línea media en el plano x-y, sea cual sea el valor del giro de la linea media en dicho plano x-y 4 La linea neutra de una sección a) es aquella en la que las tensiones normales y tangenciales valen cero. b) es aquella en la que las sólo las tensiones tangenciales valen cero. c) es aquella en la que las que las tensiones normales valen cero. d) pasa por el c.d.g y es independiente del valor de las solicitaciones. 5 El módulo resistente de una sección a) depende de la geometría de la sección y del material. b) depende de la geometría de la sección y de las tensiones normales. c) depende sólo de la geometría. d) depende sólo de la solicitación. 6 Las tensiones tangenciales debidas al cortante que aparecen en una sección simétrica de una barra prismática de una estructura plana cargada en su plano, siendo el eje “y” el de simetría: a) Pueden ser aproximadas por una constante en perﬁles de pared delgada. b) Pueden ser aproximadas por una constante en perﬁles de sección llena. c) Pueden ser aproximadas por una función de "y" en perﬁles de pared delgada. d) Pueden ser aproximadas por una función de "y" en perﬁles de sección llena. 7 Sea una estructura plana de barras rectas sometidas a cargas externas arbitrarias. Los siguientes puntos son puntos de posibles máximos relativos de la ley de momentos ﬂectores a) el punto donde una ley de fuerzas por unidad de longitud py(x) tiene una discontinuidad b) el punto donde una ley de fuerzas por unidad de longitud py(x) tiene una discontinuidad en su pendiente c) las dos secciones adyacentes al punto de aplicación de un momento concentrado 14 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 d) los puntos intermedios de las barras sometidas a cargas py constante a lo largo de toda su longitud 8 Considérese la expresión general del segundo teorema de Mohr cuando no existen cargas térmicas: 𝛿𝛽(B) = 𝛿𝛽(A) + 𝜙z(A) dA + 𝜙H dH + ∑[Ani/(EAi)] cos( 𝛽- 𝛂i) + ∑[Amidm/(Eli)]. Esa expresión es de aplicación para calcular el desplazamiento de un punto respecto a cualquier otro Reservados todos los derechos. No se permite la explotación económica ni la transformación de esta obra. Queda permitida la impresión en su totalidad. a) en estructuras planas, pero sólo para leyes de esfuerzos axiles constantes en las barras. b) en estructuras planas, y para leyes de esfuerzos axiles arbitrarias a lo largo de las barras. c) en estructuras planas, pero sólo si las leyes de momento ﬂectores son constantes en las barras. d) en estructuras planas, pero sólo si existen únicamente cargas puntuales. 9 El empleo de los teoremas de Mohr depreciando la deformación debida al cortante: a) Permite obtener las leyes de esfuerzos en piezas rectas o con gran radio de curvatura b) Para estructuras planas de barras rectas y cargadas en el plano, permiten obtener los desplazamientos y giros de un punto respecto a otro punto a partir de las reacciones. c) idem b) a partir de los diagramas de momentos ﬂectores y axiles. d) Idem b) a partir de los diagramas de momentos ﬂectores, cortantes y axiles. 10. Supóngase una estructura plana, sometida sólo a cargas distribuidas, que tiene un eje de simetría S, contenido en el plano de la estructura y tal que corta a la misma en una barra perpendicular a S. De la aplicación de las ideas de simetría a la estructura se obtienen las conclusiones respecto a los esfuerzos internos en el punto de corte del eje S con la estructura (punto B): a) un estado simétrico de cargas no origina en B esfuerzo axil ni momento ﬂector. b) un estado simétrico de cargas no origina en B esfuerzo cortante. c) un estado antisimétrico de cargas no origina en B esfuerzo axil ni momento ﬂector. d) un estado antisimétrico de cargas no origina en B esfuerzo cortante. 11. Una estructura abierta es un mecanismo a) si un estado de carga arbitrario puede ser soportado con inﬁnitos conjuntos de valores ﬁnitos (acotados) de las reacciones b) si un estado de carga arbitrario no puede ser soportado con ningún conjunto de valores ﬁnitos (acotados) de las reacciones c) si la estructura completa, o parte de ella, puede moverse como un sólido rígido d) sólo si la estructura completa puede moverse como un sólido rígido; no es un mecanismo si sólo una paite de la estructura puede moverse como sólido rígido 12. La esbeltez mecánica de una barra a) depende del material y de las características geométricas de la sección. b) depende de las condiciones de sustentación, de la longitud de la barra y de las características geométricas de la sección. c) depende de las condiciones de sustentación y del material. d) depende sólo de las condiciones de sustentación y de la longitud de la barra. 13. Una barra ideal sometida sólo a compresión, según la teoría de Euler experimenta desplazamientos transversales a) siempre, si la carga no está centrada. b) nunca, si la carga está centrada c) cuando la esbeltez es inferior a la esbeltez crítica y la carga está centrada. d) siempre si la carga es igual a la carga crítica 14. En la analogía de la membrana las magnitudes análogas a la tensión tangencial en un punto B y al momento torsor son, respectivamente, a) el desplazamiento de la membrana en B y el área de la membrana b) Impendiente de la membrana en B en dirección "y" y el volumen bajo la membrana c) la pendiente de la membrana en B en dirección "z" y el volumen bajo la membrana d) la pendiente de la membrana en B en dirección "z" y el área de la membrana 15 Lo que quieres saber del sexo que no te lo enseñe el porno - Junta de Andalucía a64b0469ff35958ef4ab887a898bd50bdfbbe91a-5115442 15. Sea un perﬁl de pared delgada cerrado, de una célula, sometido a torsión. La constante torsional viene dada por a) J = 4𝛀2e/S; su cálculo se realiza imponiendo el equilibrio entre las tensiones tangenciales y el torsor aplicado. b) J = 4𝛀e2/S; su cálculo se realiza imponiendo el equilibrio entre las tensiones tangenciales y el torsor aplicado. c) J = 4𝛀2e/S; su cálculo se realiza imponiendo que los desplazamientos de alabeo sean univaluados. d) J = 4𝛀e2/S; su cálculo se realiza imponiendo que los desplazamientos de alabeo sean univaluados. 16. La distribución de tensiones tangenciales creadas por un torsor en un perﬁl de pared delgada abierto de espesor constante es a) uniforme en el espesor y tangente a la línea media de la sección. b) uniforme en el espesor y perpendicular al radio vector en cada punto. c) lineal en el espesor y tangente a la línea media en cada punto.

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