El Efecto de la Corrosión en las Plantas de Destilación de Petróleo Crudo 2022 PDF

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Traducido del inglés al español - www.onlinedoctranslator.com ingeniería química Artículo El efecto de la corrosión en las plantas de destilación de petróleo crudo Timur Chis * , Ancaelena Eliza Sterpu y Olga Valerica S.apunarú Departamento de Ingeniería Química y Química, Universidad Ovidius de Constanta, Mamaia Blv 224, 900450 Constanta, Rumania; [email protected] (AES); [email protected] (OVS) * Correspondencia: [email protected] ; Teléfono: +40-723-670-107 Abstracto:El análisis del fenómeno de corrosión de las instalaciones de la mayor refinería de Rumanía confirmó la existencia de sus condiciones, en las plantas de destilación atmosférica del petróleo crudo, en los intercambiadores de calor y en las plantas de hidrorrefinado de gasolina y diésel. Sin embargo, el menor efecto de este fenómeno se encontró en la cúpula, las placas y los tubos de escape en la parte superior de la columna de destilación, así como en el recipiente de reflujo de la planta de destilación atmosférica. La principal causa del fenómeno de corrosión y del aumento de las áreas de corrosión del material de las instalaciones de refino de petróleo crudo es la presencia de ácido clorhídrico, obtenido tras una incorrecta desalinización (hidrólisis del cloruro cálcico y magnésico). Para prevenir este fenómeno, en condiciones de laboratorio, probamos un inhibidor antiácido (alquilfenol) y un producto residual (poliamina sin destilar), con la función de complementar el inhibidor comercial con un producto económico. La eficacia de estos aditivos se evaluó introduciendo muestras obtenidas del material extraído de la columna de refinación y del recipiente de reflujo en una solución de ácido clorhídrico de diversas concentraciones (5-15%). Esta solución fue tratada con los dos inhibidores de corrosión, realizándose el análisis de su eficacia a concentraciones comprendidas entre el 0,05 y el 0,2%. Además, en este artículo deducimos las ecuaciones de variación de la velocidad de corrosión, en función de la temperatura de trabajo de la refinería. Palabras clave:columnas de refinería; corrosión de la columna de destilación; inhibidor corrosivo; ácido clorhídrico; poliamina sin destilar; tasa de corrosión Citación:Chis, T.; Sterpu, AE; Săpunaru, OV El efecto de la corrosión en las plantas de 1. Introducción destilación de petróleo crudo.Ingeniería química2022,6, 41. https://doi.org/ En los últimos años, el estudio de la corrosión de las plantas de destilación atmosférica de petróleo 10.3390/ crudo se ha discutido más en artículos publicados en revistas. Esto se debe principalmente al proceso de ingeniería química6030041 envejecimiento de las plantas petroquímicas (en los últimos 10 años, las instalaciones existentes se han modernizado debido a cambios en los requisitos de calidad de los productos terminados y Recibido: 20 de abril de 2022 especialmente al empeoramiento de las condiciones ambientales). Aceptado: 25 de mayo de 2022 Publicado: 27 de mayo de 2022 Así, la corrosión de las columnas de destilación ha sido objeto de varios estudios, siendo un elemento importante y desencadenante de este fenómeno la modificación de las propiedades de Nota del editor:MDPI se mantiene neutral los fluidos refinados (pH, contenido de agua, contenido de sales inorgánicas, etc.) [2–4]. También con respecto a reclamos jurisdiccionales en se ha detectado corrosión en plantas de destilación de crudo en Rumanía, lo que globaliza el mapas publicados y afiliaciones fenómeno y afecta a las plantas petroquímicas.5–7]. institucionales. Las plantas procesadoras de petróleo crudo están sometidas al proceso de corrosión, siendo el fenómeno más común en la planta de destilación atmosférica. También se encontró corrosión en la planta de hidrorefinación de gasolinas y diésel y en los intercambiadores de calor relacionados con el Derechos de autor:© 2022 por los área de procesamiento de petróleo crudo [9–12]. El análisis de la integridad de la columna de destilación autores. Licenciatario MDPI, Basilea, y del recipiente de reflujo de la mayor refinería de Rumanía permitió reparar y sustituir las cuatro Suiza. Este artículo es un artículo de primeras placas (relacionadas con productos ligeros), la cúpula de la columna, el aireador de la acceso abierto distribuido bajo los instalación y el producto. tubo de humos, así como componentes del recipiente de reflujo (tubo de términos y condiciones de la licencia calefacción y algunas partes de las paredes del recipiente) [13–15]. Creative Commons Attribution (CC BY) El fenómeno de corrosión se debe principalmente a la hidrólisis del cloruro de calcio y (https:// creativecommons.org/ magnesio, presente en el agua del petróleo crudo (tras una desalinización incompleta). licenses/by/4.0/). química Ingeniería2022,6, 41. https://doi.org/10.3390/chemengineering6030041 https://www.mdpi.com/journal/chemengineering Ingeniería química2022,6, 41 2 de 9 La temperatura en la parte superior de la columna también es un factor que puede activar el fenómeno corrosivo, especialmente cuando la demanda de gasolina es alta y la instalación trabaja a una temperatura en la que se produce el fenómeno de pasivación.dieciséis–20]. Actualmente, la prevención del efecto corrosivo se realiza inyectando aditivos anticorrosivos (para formar una película protectora dentro de la columna de destilación y neutralizar el efecto ácido del petróleo crudo), monitoreando el pH y los cloruros en el recipiente de reflujo y monitoreando los cloruros inorgánicos en el petróleo crudo. y el tratado en desalación [21–24]. Se logra la integridad mecánica de la planta de destilación : - Preventivamente, tomando muestras del material de la columna y determinando en el laboratorio la velocidad de corrosión del metal; - De forma activa, realizando mediciones no destructivas (en puntos) del espesor de la pared, determinando la tasa de corrosión y entrando en la reparación de la instalación (con altas consecuencias económicas debido a la reducción del actual período de reparación, a veces de 5 años a 2). años). En la columna de destilación se observó que el fenómeno corrosivo se debe a la presencia de HCl y agua en la zona alta de la columna de destilación y HCl, H2S, y agua en el recipiente de reflujo (Figuras1y2). Figura 1.Poros en los tubos en la parte superior de la columna de destilación (foto de Timur Chis). Figura 2.Corrosión en el recipiente de reflujo (foto de Timur Chis). El petróleo crudo contiene cantidades significativas de sales (NaCl, MgCl2o CaCl2). En principio, el NaCl no se hidroliza en condiciones normales de funcionamiento, siendo esta sal un poco contribuyente al proceso de corrosión. También se encontró que el HCl no es corrosivo si la temperatura en la destilación es mayor que la temperatura del punto de rocío del agua. Ingeniería química2022,6, 41 3 de 9 Sin embargo, existe el peligro de que se formen sales alcalinas (por encima de la temperatura del punto de rocío) y de ácido clorhídrico. 2. Materiales y métodos Para determinar la velocidad de corrosión y la eficacia de dos soluciones inhibidoras, se tomaron productos de los platos superiores de la columna de destilación atmosférica (zona de separación de gasolina) y de la zona de reflujo de una planta de refinación. Los análisis de laboratorio de estos productos determinaron los componentes S2−, CL−, fe3+y Cu2+en correlación con el pH de la solución. También se tomaron muestras de metales de las placas y tuberías afectadas por la corrosión, que se limpiaron hasta obtener brillo metálico y se midieron (peso y volumen). Las muestras de metal se colocaron en los productos tomados y se mantuvieron durante 20 h a una temperatura de 25◦C. Posteriormente se midieron nuevamente determinando la velocidad de corrosión y la penetración corrosiva. Al mismo tiempo, las muestras de metal se introdujeron en una solución de ácido clorhídrico de diversas concentraciones (5-15%). Esta solución fue tratada con los dos inhibidores de corrosión, con una concentración que oscilaba entre 0,05 y 0,2%. El tiempo de inmersión de las probetas fue de 20 h a una temperatura de 25◦C, 6 h a una temperatura de 40◦C, y 2 h a una temperatura de 70◦C. Una vez finalizada la prueba, se determinó la velocidad de corrosión final. La determinación del contenido de agua de los productos tomados de la columna de destilación atmosférica (las primeras cuatro placas) y del recipiente de reflujo se realizó según la norma ASTM D6304-20-Standard Test Method for Determination of Water in Petroleum Products, Lubricating. Aceites y aditivos mediante valoración culombimétrica de Karl Fischer. La determinación de cloruros en muestras tomadas de la columna de destilación atmosférica se realizó mediante titulación potenciométrica de acuerdo con el Método de prueba estándar ASTM 4929 ASTM D4929-19a para la determinación del contenido de cloruros orgánicos en petróleo crudo y espectrometría de fluorescencia de rayos X. El azufre se determinó de acuerdo con el método de prueba estándar ASTM D1266-18 para azufre en productos derivados del petróleo (método de lámpara). El pH se determinó mediante el método potenciométrico de acuerdo con el método de prueba estándar ASTM D7946-19 para el valor de pH inicial (i-pH) de productos derivados del petróleo. fe3+se determinó mediante el método de adsorción atómica de acuerdo con los Métodos de prueba estándar ASTM D5863-00a (2016) para la determinación de níquel, vanadio, hierro y sodio en petróleos crudos y combustibles residuales mediante espectrometría de absorción atómica de llama. Cada prueba se repitió 3 veces, determinando el error de medición y la desviación estadística de los datos obtenidos. El error fue de hasta el 0,1%. 3. Resultados Ácido clorhídrico (HCl) en combinación con NH3formas NH4Cl en forma sólida en sistemas aéreos de torres de destilación. Las ecuaciones de hidrólisis que tienen lugar en la columna de destilación atmosférica se presentan en la Tabla1. En tablas2y3, hemos presentado los resultados obtenidos del análisis del agua extraída de la parte superior de la columna de destilación y del recipiente de reflujo. La velocidad de corrosión se determinó pesando repetidamente las muestras analizadas y el índice de penetración mediante cálculo (Tabla4). Mesas5–7presentar los valores determinados después de la introducción de las muestras tomadas de la columna de destilación y del recipiente de reflujo en la solución de ácido clorhídrico y luego en la solución de HCl tratada con un inhibidor de la corrosión, como el alquilfenol y un producto residual (poliamina sin destilar). Ingeniería química2022,6, 41 4 de 9 Tabla 1.Reacciones de hidrólisis en la columna de destilación atmosférica de petróleo crudo. Aproximado Aproximado Grado de Reacción A partir de Hidrólisis en Temperatura◦C (◦ F) 340◦C (650◦F) NaCl+H2oh→NaOH+ HCl CaCl2 ≥500 (≥930) 2% +H2oh→Ca(OH)2+2HCl MgCl2+2H 210 (410) 10% 2oh→mg(OH)2+2HCl 120 (248) 90% Tabla 2.Los resultados obtenidos del análisis de los productos en la parte superior de la columna de destilación. pH fe3+, ppm Cu2+, ppm S2−, ppm CL−, gramos/1000 ml 4,3 3.3 0 0 0.0366 4.5 8.2 0 0 0.0567 5.1 30,5 0,015 0 0.0494 6.4 0 rastro 0 0.0298 7.3 0 0.0014 92.0 0.0308 8.4 0 0 47,5 0.0535 9.2 0 0 0 0.0714 Tabla 3.Resultados obtenidos del análisis de las muestras de producto tomadas del recipiente de reflujo de la columna de destilación. pH fe3+, ppm Cu2+, ppm S2−, ppm CL−, gramos/1000 ml 4.3 5.3 0 0 0.0855 4.5 7.4 0 0 0.1473 5.1 34.3 0 0 0,1435 6.4 0 0 0 0.0822 7.3 0 0.0025 80,95 0.0354 8.4 0 0 12,88 0,1199 9.2 0 0 0 0.2148 Tabla 4.Tasa de corrosión determinada en muestras recolectadas de la parte superior e inferior de la columna de destilación. Columna de materiales Área de recolección Tasas de corrosión, g/m2h Tasas de corrosión por penetración, mm/an acero OL37 Vaso de reflujo 0.18890 0.2022 acero OL37 Tubo del recipiente de reflujo 0.18455 0.1934 acero OL37 Placa de gasolina 0.24908 0.2564 acero OL37 Tubo de escape de vapores 0.26598 0.2804 Latón Vaso de reflujo 0.12994 0.1474 Latón Tubo del recipiente de reflujo 0.15043 0.1494 Latón Placa de gasolina 0.58467 0.5939 Latón Tubo de escape de vapores 0.43057 0.4536 Ingeniería química2022,6, 41 5 de 9 Tabla 5.Tasa de corrosión determinada sobre muestras recolectadas del material de la columna de destilación (OL37), introducidas en un baño con HCl en proporción del 5%. Eficacia contra la corrosión Contenido de aditivo antiácido La eficacia contra la corrosión reduce, Tasas de corrosión, g/m2h, reduce, Prueba Tasas de corrosión, g/m2h, temperaturas, (% alquilfenol, %, Alquilfenol poliamida sin destilar ◦C aditivo de alquilfenol %, sin destilar % Poliamida sin destilar) Aditivo Aditivo Aditivo de poliamida 25 0.00 0.3000 - 0.3000 - 25 0,05 0.0182 93,93 0.0193 93,57 25 0,10 0.0133 95,57 0.0154 94,87 25 0,20 0.0080 97,33 0.0120 96.00 40 0.00 1.7000 - 1.7000 - 40 0,05 0.1900 88,82 0,1600 90,59 40 0,10 0.1500 91.18 0.1400 91,76 40 0,20 0.1100 93,53 0.0900 94,71 70 0.00 16.000 - 16.000 - 70 0,05 1.4500 90,94 1.3300 91,69 70 0,10 0.9900 93,81 0.9400 94.13 70 0,20 0.8500 94,69 0.7300 95,44 Tabla 6.Tasa de corrosión determinada sobre muestras recolectadas del material de la columna de destilación (OL37), introducidas en un baño con HCl en proporción del 10%. Eficacia contra la corrosión Contenido de aditivo antiácido La eficacia contra la corrosión reduce, Tasas de corrosión, g/m2h, reduce, Prueba Tasas de corrosión, g/m2h, temperaturas, (% alquilfenol, %, Alquilfenol poliamida sin destilar ◦C aditivo de alquilfenol %, sin destilar % Poliamida sin destilar) Aditivo Aditivo Aditivo de poliamida 25 0.00 0.7000 - 0.700 - 25 0,05 0.0510 92,71 0.061 91,29 25 0,10 0.0418 94.03 0.053 92,43 25 0,20 0.0215 96,93 0,042 94.00 40 0.00 2.9800 - 2.980 - 40 0,05 0,1510 94,93 0.320 89,26 40 0,10 0.1672 94,39 0.210 92,95 40 0,20 0,1530 94,87 0,156 94,77 70 0.00 36.000 - 36.00 - 70 0,05 5.9300 83,53 6.400 82.22 70 0,10 3.9310 89.08 2.700 92,50 70 0,20 2.9450 91,82 2.530 92,97 Tabla 7.Tasa de corrosión determinada sobre muestras recolectadas del material de la columna de destilación (OL37), introducidas en un baño con HCl en proporción del 15%. Eficacia contra la corrosión Contenido de aditivo antiácido La eficacia contra la corrosión reduce, Tasas de corrosión, g/m2h, reduce, Prueba Tasas de corrosión, g/m2h, temperaturas, (% alquilfenol, %, Alquilfenol poliamida sin destilar ◦C aditivo de alquilfenol %, sin destilar % Poliamida sin destilar) Aditivo Aditivo Aditivo de poliamida 25 0.00 1.500 - 1.500 - 25 0,05 0.130 91,33 0,092 93,87 25 0,10 0.082 94,53 0,072 95.20 25 0,20 0,071 95,27 0.053 96,47 40 0.00 10.22 - 10.22 - 40 0,05 0.630 93,84 0.820 91,98 40 0,10 0.501 95.10 0.640 93,74 40 0,20 0.220 97,85 0.530 94,81 70 0.00 68.20 - 68.20 - 70 0,05 14.20 79,18 15.30 77,57 70 0,10 9.20 86,51 9.500 86.07 70 0,20 6.90 89,88 6.450 90,54 Ingeniería química2022,6, 41 6 de 9 El análisis de las muestras recogidas de la parte superior de la columna de destilación y del recipiente de reflujo indica la presencia de ion Fe3 +en los productos que tienen un pH ácido; confirman el inicio del fenómeno de corrosión. Ión azufre S2−Se detectó en la zona alcalina de la solución. La presencia de Cu en los productos recolectados indica el papel corrosivo de estas soluciones sobre las instalaciones que contienen este material (horno de vaporización) y que posteriormente fueron transportadas a las bandejas y al recipiente de reflujo de la planta de destilación. Las ecuaciones utilizadas para la modelación numérica del proceso de corrosión de las instalaciones se determinaron en función de la temperatura de análisis, el contenido de HCl de la solución y la cantidad de aditivo antiácido utilizado (Tablas8–10). Tabla 8.Ecuaciones de velocidad de corrosión (y) en función de la temperatura, el contenido de HCl de la solución (5%) y la cantidad de aditivo antiácido utilizado (x,%). Ecuación de regresión de la tasa de Ecuación de regresión de la tasa de temperatura de prueba, corrosión (y) dependiendo de la cantidad de corrosión (y) dependiendo de la cantidad de ◦C Tipo de ecuación aditivo utilizado R2 aditivo utilizado R2 (x,% alquilfenol) (% Poliamida sin destilar) 25 Exponencial y = 0,1083e−15,62x 0.8548 y = 0,1052e−13,55x 0.8163 25 Lineal y =−1,1825x + 0,1883 0.4953 y =−1,1626x + 0,1884 0.4871 25 Polinomio (grado 2) y = 17,825x2−4,8749x + 0,2775 0.8995 y = 17,815x2−4,8527x + 0,2775 0.8978 Polinomio 25 y =−275,4x3+ 96,69x2−9,782x + 0,3 1 y =−275,33x3+ 96,66x2−9,7587x + 0,3 1 (grado 3) 40 Exponencial y = 0,7529e−11,71x 0.7996 y = 0,7216e−12,49x 0.809 40 Lineal y =−6,4743x + 1,104 0.508 y =−6,5314x + 1,094 0.5041 40 Polinomio (grado 2) y = 95.364x2−26,228x + 1,5808 0.9038 y = 96.273x2−26,474x + 1,5754 0.8974 Polinomio 40 y =−1456,7x3+ 512,5x2−52,183x + 1,7 1 y =−1523.3x3+532,5x2−53,617x + 1,7 1 (grado 3) 70 Exponencial y = 6.3134e−12,57x 0.8086 y = 6.2226e−13,23x 0.8201 70 Lineal y =−61,549x + 10,208 0.4969 y =−61,989x + 10,174 0.4976 70 Polinomio (grado 2) y = 932,09x2−254,62x + 14,868 0.9062 y = 934,64x2−255,59x + 14,847 0.9038 Polinomio 70 y =−13830x3+ 4892,5x2−501.05x + 16 1 y =−14.090x3+ 4969,5x2−506,65x + 16 1 (grado 3) Tabla 9.Ecuaciones de velocidad de corrosión (y) en función de la temperatura, el contenido de HCl de la solución (10%) y la cantidad de aditivo antiácido utilizado (x,%). Ecuación de regresión de la tasa de Ecuación de regresión de la tasa de temperatura de prueba, corrosión (y) dependiendo de la cantidad de corrosión (y) dependiendo de la cantidad de ◦C Tipo de ecuación aditivo utilizado R2 aditivo utilizado R2 (x,% alquilfenol) (% Poliamida sin destilar) 25 Exponencial 0.2804e−15.03x 0.8508 0.2763e−11,76x 0,7857 25 Lineal y =−2,753x + 0,4445 0.5039 y =−2,6583x + 0,4466 0.4906 25 Polinomio (grado 2) y = 40.628x2−11,169x + 0,6476 0,898 y = 40.382x2−11,023x + 0,6485 0.8972 Polinomio 25 y =−640,43x +3 224,02x2−22,58x + 0,7 1 y =−629,33x +3 220,6x2−22,237x + 0,7 1 (grado 3) 40 Exponencial 0.9201e−11,8x 0.7661 y = 1,2954e−12,86x 0.826 40 Lineal y =−11,296x + 1,8512 0.467 y =−11,546x + 1,9268 0.5124 40 Polinomio (grado 2) y = 178,94x2−48,363x + 2,7459 0,888 y = 169,82x2−46,723x + 2,7759 0.9105 Polinomio 40 y =−2860,7x3+ 998,15x2−99,336x + 2,98 1 y =−2494,7x3+ 884,2x2−91,173x + 2,98 1 (grado 3) 70 Exponencial 18.539e−11.05x 0.8144 18.277e−12,18x 0.8502 70 Lineal y =−136,77x + 24,169 0.5386 y =−140,42x + 24,194 0.5505 70 Polinomio (grado 2) y = 1923,2x2−535,16x + 33,785 0.9211 y = 1976,8x2−549,9x + 34,078 0.9424 Polinomio 70 y =−27,067x3+ 9674,2x2−1017,4x + 36 1 y =−23,490x3+8703.5x2−968,45x + 36 1 (grado 3) Ingeniería química2022,6, 41 7 de 9 Tabla 10.Ecuaciones de velocidad de corrosión (y) en función de la temperatura, el contenido de HCl de la solución (15%) y la cantidad de aditivo antiácido utilizado (x,%). Ecuación de regresión de la tasa de Ecuación de regresión de la tasa de temperatura de prueba, corrosión (y) dependiendo de la cantidad de corrosión (y) dependiendo de la cantidad de ◦C Tipo de ecuación aditivo utilizado R2 aditivo utilizado R2 (x,% alquilfenol) (% Poliamida sin destilar) 25 Exponencial y = 0,5804e−13,16x 0.8203 y = 0,5221e−14,14x 0.8273 25 Lineal y =−5,8109x + 0,9542 0.4978 y =−5,844x + 0,9406 0.4885 25 Polinomio (grado 2) y = 87,991x2−24,038x + 1,3942 0.9077 y = 89.282x2−24,338x + 1,387 0,898 Polinomio 25 y =−1293,7x3+458,45x2−47.088x + 1.5 1 y =−1381x3+484,75x2−48,945x + 1,5 1 (grado 3) 40 Exponencial y = 3.9527e−16,69x 0.8723 y = 3.8688e−12,48x 0.8003 40 Lineal y =−40,542x + 6,4402 0.5017 y =−39,194x + 6,482 0.4903 40 Polinomio (grado 2) y = 601,02x2−165,04x + 9,4453 0.8977 y = 598,09x2−163,08x + 9,4725 0.9003 Polinomio y =−9468.7x3+ 3312,5x2−333,75x + y =−9136.7x3+ 3214,5x2−325,88x + 40 1 1 (grado 3) 10,22 10,22 70 Exponencial y = 38.563e−10,24x 0.8184 y = 40,53e−10,69x 0.8436 70 Lineal y =−256,4x + 47,06 0.5618 y =−260,43x + 47,65 0.583 70 Polinomio (grado 2) y = 3468,2x2−974,81x + 64,401 0.9311 y = 3385,9x2−961,8x + 64,58 0.937 Polinomio 70 y =−46,433x3+ 16,765x2−1802,2x + 68,2 1 y =−44,250x3+ 16.057x2−1750,2x + 68,2 1 (grado 3) El análisis de la velocidad de corrosión de las muestras de metal recogidas indica el fuerte efecto corrosivo y destructivo del ácido clorhídrico en la zona alta de la columna de destilación (zona de alta temperatura). Además, el material OL37 (un acero normal) se comporta bastante bien en la corrosión, en comparación con el latón, que a altas temperaturas desarrolla en contacto con productos derivados del petróleo una tasa de corrosión un 60% mayor. El efecto corrosivo se puede reducir introduciendo aditivos antiácidos comerciales (a base de alquilfenol, con una eficacia del 91 al 95% a temperaturas de 20ºC).◦C, 92–97% a temperaturas de 40◦C, y 79-97% a temperaturas de 70◦C (Figura3). Figura 3.Efecto de un aditivo sobre la reducción de la corrosión. Este inhibidor viscoso forma una película protectora sobre las instalaciones, asegurando la reducción del efecto corrosivo del ácido clorhídrico. También utilizamos un residuo químico (poliamida sin destilar), que proporciona una mayor protección a altas temperaturas. Las ecuaciones polinómicas de grado 3 describen mejor el fenómeno corrosivo sin errores computacionales, en comparación con las ecuaciones exponenciales, que tienen errores de hasta el 21%. Ingeniería química2022,6, 41 8 de 9 4. Conclusiones La presencia de ácido clorhídrico en las plantas de destilación atmosférica crea la posibilidad de desencadenar el proceso de corrosión de las plantas, siendo necesario el uso de aditivos antiácidos. El análisis de las probetas extraídas de las instalaciones de destilación atmosférica indica su riesgo de corrosión, la presencia de Fe3+ion en los productos extraídos de la instalación observándose en los análisis realizados. Finalmente, recomendamos los siguientes procedimientos para combatir o reducir los procesos de corrosión: a. Selección del material metálico más resistente al ambiente corrosivo en determinadas condiciones de trabajo; b. Diseño de maquinaria o instalaciones en cuanto a resistencia mecánica y resistencia a la corrosión; C. Realizar soldaduras y uniones asegurando la compatibilidad entre diferentes materiales metálicos; d. Inyección de inhibidores de corrosión. Contribuciones de autor:Conceptualización, AES y TC; metodología, CT y OVS; software, CT; validación, AES, OVS y TC; análisis formal, CT; investigación, CT; recursos, CT; curación de datos, TC; redacción: preparación del borrador original, OVS; redacción: revisión y edición, AES; visualización, AES; supervisión, CT; administración de proyectos, CT; adquisición de financiación, TC Todos los autores han leído y aceptado la versión publicada del manuscrito. Fondos:Esta investigación no recibió financiación externa. Este proyecto formó parte del programa de investigación doctoral y postdoctoral. Declaración de disponibilidad de datos:Los datos contenidos en este estudio son originales y forman parte del análisis de protección ambiental, sin afectar a empresas, comunidades locales y autoridades gubernamentales. El estudio se ajusta a la legislación vigente, estando acorde con los requerimientos de la comunidad local y las políticas de desarrollo sostenible. Conflictos de interés:Los autores declaran no tener ningún conflicto de intereses. Referencias 1. Akinyemi, OOA; Nwaokocha, CN; Adesanya, A. Evaluación del costo de la corrosión de la industria procesadora de petróleo crudo.J. Ing. Ciencia. Tecnología. 2012,7, 517–528. 2. Cámaras, B.; Srinivasan, S.; Sí, KM; Yunovich, M. Corrosión en las operaciones aéreas de la unidad de destilación de crudo: una revisión completa. En Actas de CORROSION 2011, Houston, TX, EE. UU., 13 a 17 de marzo de 2011; Documento No. 11360. Disponible en línea: https:// onepetro.org/NACECORR/proceedings-abstract/CORR11/All-CORR11/NACE-11360/119776(consultado el 1 de enero de 2022). 3. Bhowmik, PK; Hossain, MDE; Shamim, JA Corrosión y su control en el proceso de refinación del petróleo crudo. 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